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能耐得住1100℃的高温合金,却扛不住这几把刀
本款铣刀采用了即使在高温环境下也能高速加工的陶瓷材,是一款超越硬质合金的高效铣刀,分为外周刃型和底刃型,摆线车是山特维克可乐满独有的一项专利加工策略,在该策略中,刀具从两侧切入工件。
从而实现切屑控制并按照更精确的几何尺寸进行加工,这种方法利用刀片的整条前刃线,并不断地改变刀片与材料之间的接触点,使用非线性刀具路径仿形切削能够实现优化的切屑控制、,并避免产生内在应力,外周刃型(CM-RMS),MS2050的基体可以承受在切削区域。
– 新的基体构成,金属去除率 Q=7.8cm3/min,• CBN材质可确保出色的表面质量、高速加工和长时,刀片:XOEX120408ZZR-M07,MS2050。
• 周边精磨硬质合金刀片可确保锋利的切削刃和精度,近年来,高温合金被广泛应用在航空航天、动力能源技术上,但是高温合金熔点高、热传导率低、加工硬化严重的特点,欧士机针对加工材料的特点推出陶瓷铣刀(Cerami,铣刀:R220.69-0080-12-7AN (D,Z7)。
• 比扎槽或坡走车工序更高的生产率,陶瓷铣刀,• 由山特维克可乐满与燃气轮机制造商合作开发而成,MS2050是一种高性能的铣削材质,具有良好的耐化学和机械磨损性能,通过避免刀片和工件材料之间的反应、并提高刀片的韧性。
MS2050可延长加工高温合金时的刀具寿命,从而提高生产率,• 专利CoroCut®导轨接口可确保安装安全性,• PVD 微晶镀层 (粉末颗粒尺寸 1,2µm),S127。
F196,专用于封严齿高效安全加工的利器:CoroCut® ,OSG的CM-CRE不受加工机械的最大转速限制,可达到最佳的切削速度,同时金属去除率也极高,刀片寿命 T = 50 min,主轴:BT50 / 内冷。
Vc=32m/min,fz=0.22mm/齿,ap=0.5mm,ae=80mm,刀片寿命 T=40min,强不强,大家怎么看,– 银白色表面涂层。
该涂层由山高F40M涂层和银色的NbN(氮化铌)新,镍是最常见的磨损因素,通常会降低刀具寿命,而该表层不与工件材料发生化学反应,此外,切屑流向控制也得到了很大的改善,涂层还可以很好应对使用冷却液带来的温度变化。
由于该涂层能在高温下正常工作,因此可以提高切削速度,从而提高生产率,材料:Inconel718 (S3),而高温合金的性能、规模及加工精度直接影响航空发动机,所以客户对产品质量的可靠性、使用的安全性等均存在较,要实现优质、高效的加工,一定离不开优质的刀具。
今天,就给大家介绍几款加工高温合金的刀具,助力大家切出完美的高温合金,底刃型(CM-CRE),刀柄:E3416 5525 2755,高温合金作为能在760℃~1500℃及一定应力条件,不仅具有优异的高温强度、良好的抗氧化和抗热腐蚀性能。
还具有良好的疲劳性能、断裂韧性等综合性能,是汽车、机车、轮船、石化、航空、航天等驱动装置热端,• 高韧性基体,刀片:RPHT1204M0T-6-M13,MS2050,• CoroCut® 1-2是一项能够确保稳定的切,XOEX120408R-M07,MS2050。
金属去除率 Q = 19.9cm3/min,• 涂层总厚度3µm,OSG的CM-RMS寿命明显较高,并且OSG的CM-RMS积屑少,仍能够继续使用,专为高温合金材料封严齿加工而设计的CoroCut®。
从而为客户提供实现强大加工所需的额外空间,• 更高的安全性和更长的刀具寿命,刀柄:E3416 5525 2755,与F40M相比,MS2050铣削材质更硬、更耐磨,允许在加工时提高速度及进给量,同时提供可预测和改善的刀具寿命。
因其应用的特殊性,所以其工作环境处于高温、高腐蚀、高磨损的恶劣工作环,S139,F166,• NbN氮化铌镀层。
工件:航空发动机机匣,– 避免高温下与工件材料间的化学反应,• 连续生产有保证、受控且可预测的刀片磨损,• 采用高精度冷却的CoroTurn®SL70刀板,• 更少的走刀次数,该基体由细颗粒的碳化钨和高含量的钴组成,与F40M相比,该材质具有更高的韧性。
结合高温耐磨涂层,MS2050是山高在大多数工况下铣削高温合金的首选,2、精铣外形面,高温合金被广泛地用来制造航空喷气发动机的最热端部件,它能承受高达1100℃的高温,所以人们称高温合金为发动机的心脏,涡轮盘是航空发动机涡轮、燃烧室和压气机3大关键部件。
其性能直接决定发动机的整体性能,它在燃烧室内受到高温高压气体推动,将气体的热能转化为转子部件的机械能,从而驱动发动机高效工作,所以用于气体密封的封严齿就尤为的重要,由于封严齿齿厚薄、宽度窄、表面质量要求高。
给加工带来了极大的困难与挑战,加工参数:,机床:DMG DMU125P 五轴加工中心,加工参数:,结果:,Vc=35m/min,fz=0.17mm/齿。
ap=1.5mm,ae=80mm,– 与F40M相比韧性和耐磨性均有改善,结果:,• 经过验证的槽型和材质能够实现安全可靠的加工,并确保被认可的表面完整性和出色的表面质量。
MS2050高温合金铣削材质,刀体:R220.29I-0080-06.7A (D,Z7),镍基高温合金在航空航天应用极为广泛,飞机发动机中超过50%的重量是镍基合金制造的,由于高温合金材料具有高强度、加工硬化和粘附硬化特性。
导致在最大切削深度处产生沟槽磨损,并使切削刃处于极为恶劣的磨蚀性环境中,因此对刀具及加工策略具有较为严苛的要求。
一种用于3D打印的新型铝成形高温合金(1)
doi.org/10.1016/j.addma.2,然而,随着燃气轮机需要更高的操作温度以获得更高的热效率,需要更高的γ′分数增材制造(AM)高温合金,并确实正在开发,这类合金被称为铝形成高温合金。
因为在1000°C以上的工作温度下,铝被用来形成保护垢,在这些温度下的抗氧化性是长期使用的限制因素之一,在这些条件下,色度刻度是不稳定的,保护作用较弱,挥发和散裂失效。
因此无法提供预期的环境抗性,高温合金的氧化性能可以通过结垢元素(如Al或Cr[,此外,还采用了强度、抗蠕变性能、AM加工性能、密度和成本,采用ABD框架结构提出的复合材料,经熔模铸造、粉末冶金和AM等高温合金工艺验证,参考文献:Blakey-MilnerB.。
Gradl P.,Snedden G.,Brooks M.,Pitot J.,Lopez E.,Leary M.,Berto F.,duPlessis A.。
Metaladditive manufacturi,Mater,Des,(2021),Article110008,值得注意的是,强度曲线从左下到右上,这意味着高强度合金通常具有较大的γ′分数和冻结范围。
在冻结范围与γ '分数的弱相关性被发现,但要注意-在任何给定的γ '含量-有相当大的范围缩,这是由于固化路径及其最后阶段,冻结的280 K范围的上限已经被选择作为第一近似在,之间的一个值,对于IN738LC (285 K)和IN718合金。
前者报道频繁遭受热开裂,但后者已经发现容易可打印,同样,根据IN939 (4.3 wt%)报告的微裂纹,选择最大应变年龄开裂指数为4 wt%,图(e)证实,新合金ABD-850AM和ABD-900AM在没有。
在最大预测蠕变性能方面接近Pareto前,试图限制应变年龄开裂的风险,图(f)更概括地说明了我们的设计概念——在最大预期,采用光学显微镜对裂纹敏感性进行了评价,立方体样本在平行(称为XZ或YZ)和垂直(称为XY。
因此,有了这个定义,XY平面的法线就是它的建造方向,对于XY平面,取中等高度的截面,裂纹的严重程度通过XY平面成像来确定,每个合金考虑5个图像。
ImageJ软件通过确定裂纹计数密度(裂纹/mm2,裂纹长度被定义为对应于每个裂纹上最大线长的卡尺直径,研究了喷印、热处理、在配备牛津仪器X-Max能量色,利用背散射电子成像(BSE)和能量色散x射线光谱(,采用10 kV加速电压和500pa探针电流采集ED,在3 V直流电下。
用10%磷酸对样品进行电解蚀刻去除γ基体,观察γ′的大小、分布和形貌,2.3.2 原子探针断层扫描(APT),提出了一种新的亚固溶热处理策略,该策略利用了AM不需要固溶的优点,super solvus热处理是不合适的。
因为它会通过纹理恶化和晶界碳化物粗化使材料变脆,当Nb+Ta含量最高时,这种新型高温合金的抗拉强度最大,超过CM247LC,直至∼900°C,当铝含量最高时,抗氧化性最好。
当(Nb+Ta)/Al比例平衡时,抗氧化抗裂性最大,在所有情况下,这些都相当于或优于CM247LC,然而,新合金的蠕变抗力略低于γ′、C和B含量较高的CM2,这意味着需要进一步澄清处理/属性权衡,图1 (a-d)黑色和白色阈值光学显微图。
显示CM247LC的裂纹与合金1-3的缺陷,SEM显微照片显示了在CM247LC中观察到的(e,2.4. 热处理,来源:Anew class of alumina-,Additive Manufacturing,热重分析(TGA)用于评估合金的抗氧化性,使用NETZSCH STA 449 F1 Jupi。
尺寸为10mm×10mm×1mm的样品垂直于建造方,然后用4000砂SiC纸抛光至镜面光洁度,试验分5步进行,最初运行保护氩气1小时,以确保系统的平衡,其次是温度的增加20 K /分钟的速度的测试温度1,然后紧接着下保持30分钟保护氧化实验室的基于“增大,然后气流的速度50 ml / min后24 h。
这段时间样品冷却到室温在20 K /分钟,从氧化空气开始,分析了质量增加的演化过程,在ImageJ中,我们对每个合金中的氧化物层和γ′耗尽区拍摄了一组1,以量化其厚度和尺寸,在1毫米厚的样品中缺少孔隙可能是由于在凝固冻结它们。
流体力量有足够的时间去除孔隙,上图显示了在2000 W功率和100 mm/s速度,1 mm厚焊缝的流速,据认为,在焊接过程中,熔化前沿底部的循环流动(见上图中的箭头)是产生和捕,然而,随着平板厚度的增加。
孔隙率增大,这可能是因为,在这些情况下,任何被困气体都必须进一步移动才能到达表面,从而使熔池在孔隙能够逃逸之前固化,对于每种合金。
尺寸为10 × 10 × 52 mm3的棒材经过热,棒材在1080℃热处理4小时后风冷,这种亚溶热处理的选择在结果部分进行了说明,棒材由认可实验室Westmoreland Mech,Ltd根据ASTM E139进行外部加工和测试,加工样品,标尺长度20mm。
全长52mm,蠕变试验在800°C至1050°C的温度范围内,在500MPa至180 MPa的各种应力水平下进行,有一些因素可以加速在高温应用中插入3D打印,如燃气轮机工业和火箭。
一种方法是通过更好地理解传热和产生的热机械效应来调,使用预热和多个热源,或者采用最佳的热源参数,如孵化和模式是第一种策略的很好的例子,另外,还可以改进作为原料的输入材料,因为3D打印等新工艺可能需要设计新的合金等级,有证据表明。
第二种方法有其优点,为了达到这个目的,合金设计方法正在出现,并在900°C的铬形成高温合金中取得了一些成功,在这种高温合金中,可以实现强度和延展性的协同作用,同时材料仍然可以打印。
仔细观察XZ横截面沿整个样品高度揭示了S-EBM制,特别是发现柱状晶粒沿构建方向沿多层外延生长,这也与热梯度的主方向相对应,如上图a所示,图b显示了沿z方向不同位置获得的EBSD图,并证实了这些观测结果。
EBSD图还显示,试样具有较强的织构,呈现出定向凝固镍基高温合金典型的纤维织构,即择优生长的,在XY平面上沿着Z方向和随机方向,在不同尺度上观察到显著的微观结构非均质性,在晶粒尺度上。
柱状晶粒宽度沿构建方向的梯度在图3b中很容易看到,根据这些标准为本研究提供了合金1、合金2和合金3的,这三种成分在900°C时具有相等的平衡γ′体积分数,但具有不同的(Nb+Ta)/Al比,这使得实验研究Al或(Nb+Ta)对γ′的富集如何,通过使用TTNi8数据库。
thermocalc预测了每个组分的平衡γ′体积分,测量的γ′在室温下的面积分数分别为0.68,0.7,和0.69合金1,2和3,合金3的(Nb+Ta)含量最高。
但Al含量较低,合金1的(Nb+Ta)含量最高,但Al含量较低,合金2的(Nb+Ta)/Al比例适中,这些合金与传统的CM247LC合金进行了对照,2.2 增材制造加工,(a)柱状晶粒宽度和晶界密度沿构建方向(z方向)的,(b)硬度和γ′尺寸沿构建方向(z方向)的演化。
(c)从立方体样本的中心区域提取XZ截面上的硬度图,合金1和合金3立方体被切割成尺寸为10 × 1 ×,在25%高氯酸和90%乙酸的溶液中,在25 V电压下,通过电化学抛光制备了用于原子探针分析的电极。
在2%高氯酸和98%丁氧乙醇的溶液中,电压为20 V,进行第二阶段抛光以最终完成尖端,采用Cameca LEAP 5000XR系统,检测率为52%,激光波长为355nm,样品在4 × 10−11托的超高真空室中低温冷却到,采用激光模式。
脉冲频率为200Hz,能量为50 pJ,利用集成可视化分析软件(IVAS)对数据集进行重构,由于采用激光模式,晶体极不能用于更精确的空间标定,合金1和合金3的图像压缩因子(ICF)分别为1.6,初始盖面半径为35和25nm,几何场因子分别为3.3和4.5。
在合金1和合金3的尖端,使用长方体的兴趣区域,轴线垂直于界面,分析了初生γ′析出相的γ - γ′界面,将这些体积分为0.5nm宽的桶。
使用AtomprobeLab软件计算每个桶的组成,计算每个元素组成的误差,柱状晶粒的宽度从Z = 1 mm处的~ 30 μm,随着试样高度的进一步增加,柱状晶粒宽度显著增加,在Z = 25 mm时,柱状晶粒宽度约为1 mm,相反。
晶界密度从下到上逐渐减小,如下图a所示,在晶粒内部,γ′析出相的尺寸发生了显著变化,如上图、下图b所示,注意,在上图所示的EBSD地图和BSE-SEM图片不一定,因为粮食和沉淀大小进化不发生在同一位置沿z一般观察。
通过比较(a) 58 ms和(b) 64 ms的两,热流体流动计算得到速度场和固体分数,扫描的峰值电压为210 kVp,电流为42μA,源到目标距离为17mm,源到探测器距离为797mm,使用24 dB的模拟增益,通过360度旋转获得了3142幅投影图像。
平均每幅投影8帧,每帧曝光时间为1秒,投影图像通过在CTPro3D和CTAgent软件v,英国)中实现的滤波反投影算法重构为32位浮点体,这些采样降至8位(以减少处理时间),手动设定阈值并转换为二进制,根据尺寸分布对缺陷进行量化,尺寸由缺陷体积定义。
使用ImageJ中的3D对象计数器,进一步分析了CM247LC块体中约500 × 50,以了解三维裂纹形态,图6 以构建方向为拉伸轴,将数据叠加在本研究的结果上。
绘制了试件蠕变试验的应力水平与Larson-Mil,2.6.3 抗氧化辅助开裂(OAC),2.6.2 蠕变测试,图3 SE显微照片显示了(a) HT 1 (b) ,显微照片均在XZ平面上拍摄,(h)合金1和(k)合金3的原子探针尖端的3D重建,以及用于提取跨越γ - γ′界面的浓度剖面的长方体。
(i)合金1和(j)合金3的γ - γ′界面浓度分,用于新等级高温合金的计算合金设计空间,为便于比较,还绘制了传统合金的位置,(a)修正的可焊性图,确定了最大应变年龄裂纹指数,(b & c)表示应变时效开裂优点指数及其与γ′分。
(d & e)表示与γ′分数和蠕变优点指数有关的冻,其中显示了应变年龄开裂和蠕变优点等值线,(f)给出了最终的设计空间,用于根据冻结范围、应变时效开裂指数和最低要求的强度,图4 合金2在不同温度下的拉伸响应(a) ht1(,以及它们的总结(c)流动应力和(d)在整个温度范围。
摘要,采用Aubert & Duval工艺制备了预合金氩,粒径中值(D50)在32.3 ~ 33.0μm之间,D10和D50值分别为~ 19和55μm,通过电感耦合等离子体发射光谱(ICP-OES)和i,粉末颗粒以球形为主,有少量卫星颗粒和其他不规则形态。
等温单轴拉伸试验使用Instron电热机械试验机(,该试验机带有5kn的测压元件,标本的全长40毫米,计量长度14毫米,和1平方毫米横截面面积与轴加工沿着构建方向从加法制,应变的测量采用非接触式iMetrum视频延伸测量系。
采用自由膨胀条件下的焦耳加热,加热速率为200k /s,达到试验温度,用k型热电偶点焊在试样中心进行温度测量,图5 (a)合金1 (b)合金2 (c)合金3 (。
以及(e)流动应力随温度变化和(f)工程应变随温度,L-PBF由Alloyed Ltd.公司研制,采用雷尼绍AM400脉冲光纤激光系统,在氩气气氛下,波长为1075nm,构建板尺寸为80 × 80 × 64mm3。
所采用的工艺参数为:激光功率200 W,激光焦斑直径70μm,粉末层厚度30μm,脉冲曝光时间60μs,采用“曲径”激光扫描路径图,扫描间距为70μm,扫描速度为0.875m/s。
每增加一层参考路径框旋转67°,为了获得高质量的表面光洁度,每一层后激光跟踪样品的边界,边界上的激光速度降低到0.5m/s,每种合金粉末都按照这些参数进行加工。
这些是在先前研究工艺条件对CM247LC裂纹影响的,涡轮叶片状样品的x射线计算机断层扫描采用定制的Ni,并配备2000 × 2000像素的PerkinEl,为了评估合金抗氧化辅助开裂(OAC)的能力,在800°C的实验室空气中。
用ETMT对试样进行了应变速率分别为10−2 s−,该方法由Németh等人开发,允许评估氧化对裂纹扩展的影响,这对高温组件设计至关重要,2.3.1 光学和扫描电子显微镜。
上图说明了我们计算的结果,并说明了本工作中合金成分选择的基本原理(在所有子图,图(a)说明了在我们的分析中使用的可焊性图,上面有各种现有的合金,难加工的合金预计在图的右上方,可加工的合金在左下方,所画的线对应于应变年龄开裂风险的假定界限。
但这样的图没有考虑热撕裂抗力,对热撕裂抗力来说,冻结范围是重要的,不出意料的是,应变年龄开裂的优点指数与γ′含量和蠕变阻力有很强的,c))。
同时也表明,通过Ti、Nb和Ta合金化γ′提高硬化,需要降低Al含量,这意味着可制造性和材料性能之间的经典权衡,为了考虑热撕裂敏感性,图(d和e)说明了Scheil冻结范围、相组成和预,10.1016/j.matdes.2021.110。
在XZ截面的中心部位观察到的典型的已建成试样的微观,(a)显示宏观结构的光学显微图,(b)柱状晶粒尺寸演化的EBSD-IPF图和(c),黑色虚线方框表示获得EBSD地图的位置,值得注意的是,EBSD图和BSE-SEM图像不一定显示在相同的位,因为沿着构建方向,晶粒和沉淀尺寸的演化并不发生在相似的位置。
研究了一种新型的高γ′级镍基高温合金,用于激光-粉末床熔合(L-PBF)工艺,强调了(Nb+Ta)/Al比的影响,这是一种通过稳定的氧化铝氧化皮形成,在保持高温抗氧化性的同时,提供优异低温强度的策略,通过微焦点X射线计算机断层扫描对新合金的加工性能进,使用原型涡轮叶片几何形状和传统合金CM247LC作。
在所有情况下,薄壁截面(如后缘)中都存在一些与加工相关的孔隙,但这可以通过明智的加工避免,避免了CM247LC中出现的固态、液化和凝固形式的,在本研究中,我们研究了一种用于高温应用的新型高温合金的加工和性。
三个不同的属性被考虑:激光-粉末床熔合(L-PBF,热处理响应和最后的氧化和机械行为,通过这种方式,一个处理/属性关系的整体图就建立起来了,我们使用基准合金CM247LC,这是一种广泛使用的传统合金,通常使用常规熔模铸造加工,它也是一种铝形成高温合金。
但含有更高的γ′分数比新合金检查在这里,并与CM247LC合金的性能进行了比较,与这些材料的预期应用相一致,高温性能特别强调在蠕变和氧化,同时还考虑了非热态下的低温强度,2,实验方法。
表1 合金粉末的组成,本文研究了用于用于激光-粉末床熔合(L-PBF)工,本文为第一部分,根据实测的γ′溶温,对2号合金分别进行了超溶热处理(HT 1)和亚溶热。
进一步的亚解单步热处理指定HT 3被执行,以评估在缩短时间内实现性能的可行性,这三种热处理汇总在表2中,每个热处理步骤之后都是风冷(AC),2.3.3 x射线计算机体层摄影术,江苏激光联盟陈长军原创作品。
图2 CM247LC叶片样品XY、XZ平面的XCT,孔隙度量化和三维重建显示孔隙度发生在CM247LC,2.1. 合金成分及原料,2.6.1 拉伸性能,江苏激光联盟导读:。
特别是靠近顶部(Z = 29 mm)的γ′析出相尺,在Z = 25 mm处,γ′析出相的尺寸急剧增大,约为500 nm±100 nm,在Z = 5 mm处。
约为600 nm±100 nm,这种析出相尺寸梯度也与硬度剖面沿着构建方向进行一致,见下图b,正如预期的那样,在Z = 29 mm(即顶面以下1 mm)处发现了。
析出相呈现出最小的观测尺寸,而在Z = 0-27 mm处测量到的硬度在400 ,下图c中显示的硬度图也与之前报道的结果一致,显示在每个z位置的硬度是相对均匀的,有时观察到低硬度值。
必须与裂纹或气孔等缺陷的存在联系起来,2.6 形变场测试,2.3,材料的表征,PerkinElmerOptoelectronic,Germany),为了检测L-PBF的微米尺度缺陷特征,采用电火花线切割技术对涡轮叶片顶部1mm的薄片进行。
对每个样本进行三次单独的XCT扫描,并将其连接在一起,以最大限度地提高整个长度的体素(体元或立方像素)分,3D打印的致命弱点是与加工相关的缺陷发生的倾向,这是由于快速冷却速率诱导和热循环过程固有的,特别是对于镍基高温合金。
其降解机制是时间依赖性的,并且对缺陷非常敏感,缺陷的形成方式包括气孔率、凝固裂纹和固态裂纹,这种敏感性是一个缺点,因为传统的加工——包括投资铸造等——已经发展了许多,成为一个很大程度上无缺陷的路线,3D打印必须与之竞争,其固有的优势。
如与计算机辅助设计技术的强耦合,有助于实现这一点,表2 合金2的热处理,2.5. 氧化研究,为了设计合适的热处理工艺,首先采用差示扫描量热法(DSC)确定热处理窗口,使用NETZSCH 404 F1飞马仪表,氮气覆盖气体流速为50 ml/min。
样品以20 K/min加热至700℃,再以10 K/min加热至700℃至1450℃,γ′解温度由查普曼和奎斯特后DSC信号中的不变性决,合金1、合金2、合金3和CM247LC的γ′溶解温,这四种成分在室温和600-1100°C范围内以10,试样以10−2 s−1的速率迅速应变,以减少测试过程中动态沉淀的影响。
并促进高通量实验工作,在所有温度下,流动应力分别取为0.2%流动应力,另外,在应变速率为10−3 s−1的条件下,比较了合金2的亚溶态和超溶态性能,1。
介绍,对于每一种合金,采用了由几种几何形状组成的相同构建板配置,尺寸为10 × 10 × 10 mm3的立方体被印,尺寸为10 × 10 × 52 mm3的竖条被印刷。
用于机械试件的加工,这些杆是由16个倒金字塔腿制造的,以方便从底板上拆卸,制作了直径3mm,高度1mm的圆盘用于差示扫描量热法(DSC),打印涡轮叶片成形件。
模拟工程部件的制造过程,在这个例子中,这些代表直升机发动机,这些高度为3 0毫米,研究了一种用于增材制造的新型镍基高温合金,该合金采用设计合金(ABD)方法设计。
允许各种性能权衡的多目标优化,这种合金设计方法的全面描述可以在中找到,在这种情况下,考虑了L-PBF的加工性能、抗蠕变性能、抗氧化性能。
关于能耐得住1100℃的高温合金,却扛不住这几把刀一种用于3D打印的新型铝成形高温合金(1)的内容就介绍到这里!