本文导读目录:
1、增材多孔层在马氏体时效钢与AISI410钢异种固态体连接中的有效性
增材多孔层在马氏体时效钢与AISI410钢异种固态体连接中的有效性
图9 gaq图和面积分数的相关分布:(a) AIS,(b) NPL接头,(c) AM-MS1 BM,(d) PL接头,直径为16 mm、高度为58 mm的1.2709柱,采用常规加工方法制备了尺寸与AM-MS1相同的AI。
AM-MS1和AISI410的化学成分见表1,在本研究中,采用AM和EAPJ结合的混合连接方法,将SLM-AMed马氏体时效钢1.2709和常规制,在马氏体时效钢试样的SLM-AM中。
通过调节变形抗力,在试样的接合面同时制备多孔层,克服了变形不对称性,从而增强了因压力接合面足够大而导致的原始金属挤压,同时,多孔层也被考虑以提高工艺效率和合成接头的性能,通过显微组织分析和机械性能测试对合成接头的性能进行,江苏激光联盟陈长军原创作品。
为了定量评价AISI410和AM-MS1在EAPJ,IQ参数可以根据晶格缺陷来区分相,马氏体晶格缺陷较多,IQ值较低,而铁素体和奥氏体晶格相对完善,IQ值较高,在本研究中。
IQ值5000被用来区分马氏体,铁素体和奥氏体,对于BMs(图9(a)和(c)),AISI410以IQ值大于5000的相为主(退火铁,而AM-MS1以IQ值小于5000的马氏体为主,无论是NPL接头还是PL接头。
在AISI410侧均检测到马氏体分数显著增加,这可以从IQ值小于5000的分数得到证明(图9(b,这两个接头在空冷过程中形成的马氏体可以与Tsai等,他们的报告表明,在AISI410中。
通过一系列连续加热和冷却过程,空冷可以在很低的冷却速率下形成位错板条马氏体,在AM- ms1的建成条件下(图9(c)),少量IQ值大于5000的相属于残余奥氏体,这与AM马氏体时效钢的报道一致,对于AM-MS1侧。
NPL接头中奥氏体含量略有增加,而PL接头中奥氏体含量显著增加,从图9(d)中IQ值的GAIQ图及其相关区域分布可,表2 SLM AM工艺参数,图12 代表性节理(PL节理)的断口,为了更好地理解EAPJ过程中的微观结构演变,获得了晶界和KAM图。
如图8所示,在晶界图(图8(a)-(c))中,HAGBs和LAGBs的分数表示为BMs和接头每侧,在AISI410和AM-MS1 BMs中,HAGBs的分数主要较高,这对强化机制至关重要,连接后,两个接头的LAGBs与HAGBs的比率(NPL A。
NPL AM-MS1:1.2,PL AISI410:0.9,PL AM-MS1:0.8)均高于BMs(AISI,AM-MS1 BM:0.17),这是EAPJ期间经历塑性变形的结果,此外,PL接头AISI410和AM-MS1侧的HAGBs,这是因为PL接头中的塑性变形相对较高。
3.3,EBSD分析,通过准静态拉伸试验和显微硬度试验对接头的机械性能进,测量了显微硬度(HV)(1 N、十 s)穿过关节界,日本三丰),从接头界面到每侧BM的距离为µm)。
接头加工成“狗骨”形状(ASTM E8/E8M),标距长度为30 直径8毫米 mm用于准静态拉伸试验,拉伸试验在恒定位移率为1的万能拉伸机上进行 mm/,试验后,还检查了断裂表面。
以评估拉伸过程中的断裂机制,图10为间隔为50µm的节理穿过节理界面的截面的显,AM-MS1的平均显微硬度约为340 HV,EAPJ后,由于残余应力的释放,AM-MS1侧和AM-MS1侧的显微硬度降低。
显微硬度的降低与显著降低的KAM值一致,如图8所示,两个接头AISI410侧显微硬度的显著增加(从BM,图9中的GAIQ值支持了这一结果,值得注意的是,PL接头AM-MS1侧的显微硬度略低于NPL接头A,而AISI410侧的显微硬度则相反,PL接头中AM-MS1侧的显微硬度降低。
是因为与NPL接头中AM-MS1侧相比,AM-MS1侧的残余奥氏体比例更高(图9(b)和(,PL接头AISI410侧显微硬度较NPL接头有所提,原因是高温和变形诱发加工硬化共同作用,形成了稳定的板条马氏体组织,导致了位错稳定化。
表1 材料的化学成分(wt%),温度变化由红外热成像摄像机(瑞典FLIR公司FLI,样品涂上黑色热漆,以稳定发射率并提高测量温度的准确性,连接过程中的最高温度用于呈现电流施加到试样组件时的,万能伺服压力机上的数据采集系统也记录了压缩位移和载。
通过单独进行的初步试验选择的相同参数(表3)适用于,图1),如图2所示,电流模式被设计为初始连续电流和脉冲电流的组合,在EAPJ初期,连续电流用于快速加热,而脉冲电流用于诱导保持时间。
以维持变形过程中的高温,这也降低了变形阻力,增强了界面扩散,每种组合连接五个试样组件,以验证重复性。
图6 长度为4.5µm的EDS线扫描分析主要元素迹,通过电子辅助压力连接(EAPJ),可实现圆柱形增材材料制造的马氏体时效钢和市购马氏体,采用选择性激光熔炼增材制造技术,在柱面马氏体时效钢试样的焊接侧形成多孔层,在EAPJ过程中,多孔层由于几何缺陷(孔隙)引起电阻局部增大。
导致最高温度局部升高,连接载荷显著降低,显微组织演变表明,马氏体时效钢和AISI410侧均发生再结晶,晶粒细化,在EAPJ过程中,马氏体时效钢增材制造过程中产生的高残余应力显著释放。
AISI410钢中马氏体的形成和马氏体时效钢中还原,拉伸试验表明,断口通常发生在热影响区与未受影响的母材区之间的过渡,目前的研究表明,使用增材制造的多孔层可以更容易和有效地实现增材制造,即使是对于不同的材料组合,表4 A点和B点的化学成分(wt%)。
从NPL接头和PL接头的界面上观察到的截面光学显微,宏观上无缺陷的接头是由EAPJ制作的(图5(a)和,对于PL接头,在EAPJ过程中,AMed多孔层的孔隙被完全消除,EDS图谱证实了扩散形成的冶金结合。
如图5(c)和(d)所示,界面均匀分布,无明显的化学偏析,表明在EAPJ过程中,在快速加热和剧烈的塑性变形下形成了良好的键合。
脉冲拉伸试验采用两种电流脉冲模式,电流由Vadal SP-1000U焊机(韩国)产生,首先,在变形(多脉冲拉伸)过程中周期性地施加电流,电流td为0.1 s,tp为30 s。
如上图b所示,在屈服之前立即施加第一个电流脉冲,选择电流的幅值,根据试件的原始截面积诱导的名义电流密度(ρn)为5,注意。
当试样被拉伸而不断变形时,应变片的横截面积不断减小,因此,在电流幅值不变的情况下,每个电流脉冲基于实际截面积的真电流密度(ρt)不断,其次,在持续时间(td)为0.1 s、真电流密度(ρt)。
进行3个电流脉冲(3脉冲拉力)的拉伸试验,如图b所示,在屈服之前立即施加第一个电流脉冲,仅在变形初期对试样施加3次电流脉冲,此时残余奥氏体相开始发生相变,为了使基于试件初始截面积的电流密度(ρt)保持恒定,考虑到试件在变形过程中截面积的减小,对试件施加不同的电流幅值。
3.4. 机械性能,一些研究人员已经成功地利用直接AM或AM与传统连接,并对接头的组织演变和机械行为进行了表征,Samei 等成功地将Corrax钢印刷在AISI,使用激光粉末床融合技术来验证塑料注射成型模具的混合,印刷后进行复合热处理。
提高了材料的机械性能和冶金相容性,观察到由于界面力学不相容和脱聚引起的空洞形核和生长,Bai 等采用SLM方法在CrMn钢顶部沉积马氏体,他们对混合组分的界面形貌进行了微观结构表征,以研究其冶金性能,并观察到两种不同材料之间存在130 μ m宽的界面,Tabaie 等报道了一种结合线性摩擦焊接和SLM,用于连接SLM Inconel 718和锻造镍基高。
最近,Hong 等成功地证明了在圆柱形SUS316L试样,此外,将EAPJ方法成功地应用于S45C与铝6061、S,以及crmnfeconi基等原子高熵合金的异种材料,奥氏体含量明显增加。
表明在EAPJ过程中形成了还原奥氏体,对于PL接头,获得较高温度的速度更快,保持的时间更长,显著提高了奥氏体相变。
注意,在AM过程中,由于元素的非均匀分布,具有较高溶质水平的区域为奥氏体转变提供了一个理想的,2,试验装置。
图11 节理的工程应力-应变曲线及断口形貌,2.3,微观结构分析,摘要,图3 EAPJ过程响应:(a)温度历史和(b)压缩,(c) NPL接头和(d) PL接头轴向温度分布,江苏激光联盟导读:。
AM-MSI BM(2.68)的非常高的平均KAM,AM期间,瞬时熔化和快速凝固产生的陡峭热梯度以高冷却速率诱发,如图8(d)所示,与BM相比,NPL和PL接头AM-MS1侧的KAM值(图8(e。
表明AM工艺产生的残余应力得到了极大的缓解,PL接头AM-MS1侧的KAM值进一步降低(从0.,这可以理解为通过多孔层温度进一步升高的结果,相反,AISI410仅显示了加入后KAM值的微小变化[B。
NPL接头:0.68,PL接头:0.67],3.结果与讨论,图2 EAPJ过程中的电流和位移,除了众所周知的电阻加热的热效应外,电流的非热效应还可以增强金属原子的动力学。
从而加速或诱导退火、组织愈合、再结晶和时效,在EAPJ中,界面结合是通过温度升高(电阻加热)、电流非热效应和,因此,这种固态连接技术非常适合于连接相似或不同的合金,图5 AM-MS1/AISI410接口的光学显微图。
(c) NPL接头和(d) PL接头的界面SEM图,通过图6中结合面扩散厚度的定量评价可知,NPL接头和PL接头的扩散厚度分别为1.3µm和1,在多孔层的PL接头中,扩散厚度增加了约46%,值得注意的是,固相连接中扩散厚度的增加对应着较高的界面接头强度。
对球形黑点(图6中的A点和B点)进行点分析,结果显示其化学成分(表4)与MS1粉末相似,说明纳米颗粒的形成,在用SLM-AM制备微米级孔隙AM-MS1的过程中,未熔化的MS1粉末会被困在孔隙中。
在大塑性变形和热输入的EAPJ中,截留的MS1粉末形成微细焊接颗粒,而原始的毫米大小的孔隙被封闭和消除,本文探讨了增材多孔层在增材马氏体时效钢与传统AIS,选择性激光熔化(SLM)是一种增材制造(AM)技术,是在粉床融合(PBF)技术的基础上发展起来的快速成。
在SLM-AM过程中,粉末逐层沉积,使用激光源选择性熔化,然后在快速冷却下凝固,因此,这种方法可以制造出形状或几何形状复杂的功能性产品(,这些都是传统方法无法实现的,此外。
一种被称为定向能量沉积(DED)的AM技术可以用来,以恢复产品的价值,并将部件恢复到原来的形状和可工作状态,来源:Effectiveness of an ad,Additive Manufacturing,在本研究中,采用EAPJ技术将AMed马氏体钢和常规马氏体不锈,通过对比NPL连接和PL连接。
验证了AMed多孔层对连接的有效性,讨论了EAPJ过程的响应、界面特性和机械行为,AMed多孔层有效地局部增加了连接界面的电阻,极大地提高了连接界面的最高温度,显著地降低了连接负载,结果表明。
多孔层也显著增加了扩散厚度,增强了界面接头的强度,无论是NPL接头还是PL接头,AM- ms1侧的显微硬度降低是由于AM的高残余应,而AISI410侧的大量马氏体形成导致显微硬度急剧,在AISI410侧热影响区与未影响区之间的过渡区。
两个关节均发生断裂,本研究提出的方法可以提高EAPJ的效率,可以有效地替代传统的熔焊连接或其他高成本和耗时的固,如炉内扩散连接或摩擦焊接,2.1. 材料准备和AM工艺,图4 接头外观:(a)NPL接头和(b) PL接头。
非脉冲/脉冲拉伸试验装置原理图,以及在单轴拉伸试验中应用于试样的两种脉冲条件,EAPJ后,NPL接头和PL接头的变形形态不同,如图4所示。
NPL接头界面的非对称变形(图4(a))表明,EAPJ过程中,AM-MS1和AISI410在连接温度下的机械性能,导致AISI410侧发生较大变形,由于非对称变形,AISI410覆盖在AM-MS1上,AM-MS1在整个热影响区逐渐变形。
对于PL接头(图4(b)),多孔层在变形过程中主要被挤压出,相对于界面形成相对对称的形状,值得注意的是,在EAPJ过程中,多孔层的截面明显增大。
而多孔层上方到电极的区域没有明显的变形,因此,变形集中在多孔层中,基体(AM-MS1,高密度)得到了有效保护,接头的变形形状表明,在固相连接中使用多孔层可以通过调节变形抗力来降低接,而变形抗力是压力连接时焊缝表面足够大的关键因素。
在准静态拉伸试验中,NPL接头和PL接头的工程应力-应变曲线(图11),AISI410侧两个关节均发生断裂,如图11所示,NPL接头和PL接头相似的机械性能证实了不同材料组。
对于NPL接头和PL接头,拉伸断裂均发生在热影响区和未影响区之间的过渡区,请注意,未受影响的区域是插入到电极连接,其机械性能预期几乎相同的BM。
如上所示,AISI410侧马氏体含量显著增加,加入后热影响区明显增强,然而,未受影响的区域仍然具有与BM相似的机械强度,导致过渡区断裂,NPL和PL接头中心区域的断口(图12)表现出完全。
表现为大量的韧窝,这些韧窝通常是通过微空洞的形核、生长和聚结而形成的,与此相反,NPL和PL接头边缘区脆性和韧性断裂的综合断裂特征,1,介绍。
晶粒和面向均匀颗粒平均粒径为7.9±4.0µm A,而AM-MS1有更多的异构谷物择优取向和平均粒径为,如图7(a)和(b)中的EBSD IPF图所示,在加入由于动态再结晶,NPL接头中AISI410的晶粒由7.9±4.0µ,AM-MS1的晶粒由4.4±6.0µm细化到1.5,PL接头AM-MS1的合成平均晶粒度(2.4 ± 。
因为它在连接过程中经历了更高的温度(图7(d)),晶粒尺寸分布的巨大差异表明NPL和PL接头两侧均发,此外,PL接头AM-MS1侧稍多的压缩晶粒对应于AM-M,如接头形态所示(图4),通过MS1试样的AM,制备了两种不同类型的试样(连接端有或没有多孔层)。
如图1所示,对于没有多孔层的MS1试样(简称NPL-MS1试样,58 mm的高度与高密度(>99.5%)相当,这几乎相当于理想的固体基质,对于具有多孔层的MS1试样(简单地说,PL-MS1试样),首先在圆柱形试样底部测量5 mm的低密度高度。
约79%(孔隙率21%),而在53 mm高度的顶部连续测量高密度(>99.5,多孔层通过有意引起的几何缺陷(即相对较高的孔隙率),从而降低连接压缩载荷,并使温度升高局部化,此外。
由于多孔层中的高孔隙率降低了相对坚硬的MS1试样连,因此可以实现EAPJed试样的相对对称变形,本研究清楚地证明了在不同材料组合的EAPJ过程中使,这样可以更有效地局部控制温度,从而在期望的局部区域对材料流动进行更适当的控制,从而在界面上实现更多的非对称变形,在具有不同机械性能的不同材料的固态连接中。
材料流动的控制尤为关键,此外,连接负荷可以显著降低,这就降低了实际应用中连接设施所需的能力,从热影响区沿轴向的瞬时温度分布(图3(c)和(d),在PL连接过程中。
温度升高高度集中在多孔层上(近似图3(d)中粉色区,相反,美国国家物理实验室的加入显示了一个相对均匀的温度分,此外,与NPL连接相比,PL连接的峰值力显著降低了44%。
如图3(b)所示,峰值力的显著降低是由于多孔层温度升高和强度降低的共,图7 EBSD IPF图和粒度:(a)AISI41,(b)AM-MS1 BM,(c)NPL接头的每一侧,以及(d)PL接头的每一侧(JD-joining方,TD-transverse方向,ND-normal方向)。
AM工艺是使用定制的SLM机器(SLM 280HL,SLM solutions GmbH,Germany)进行的,该机器配备了双400w光纤激光器和软涂层,SLM- am中使用的是商用球形MS1粉末(SLM,德国),粒径范围为10 - 45 μ m。
AM期间平台保持在100°C,以减少残余应力,建造室充入氩气(含氧量<0.1%)以防止在AM过程,在样品制作过程中使用的其他打印参数如表2所示,打印完成后,经过研磨抛光。
利用ImageJ软件计算孔隙度,3.2.光学和扫描电子显微镜,汽车和航空航天工业对制造混合动力部件的需求不断增长,推动了先进连接技术的发展,在各种连接技术中。
固相压力连接可以有效地替代传统的熔合连接技术,因为它可以避免熔合基焊接技术中常见的焊接收缩和开裂,在固态压力连接中,伴随着加热的塑性变形打破了氧化层,并将原始材料通过裂纹挤压到接触处,从而创造了固态连接。
电辅助压力连接(EAPJ)是一种新型的固态压力连接,它提供局部快速的电阻加热,并通过电流的非热效应(即电塑性效应)增强原子扩散,连接后,沿连接方向(图5中的黄色矩形区域)垂直于连接界面对,样品最初研磨至1200粒度。
并用1和0.25研磨标准金相制备后的µm金刚石膏,然后轻微蚀刻(氯化铜12 转基因的盐酸20 毫升,酒精225 ml)用于一般观察,首先通过激光共聚焦显微镜(VK-X200,日本大阪凯恩斯)观察关节界面,以评估关节质量。
在使用0.5%的抛光剂进行最终抛光后,对接头界面处的微观结构进行了表征使用配备电子背散射,TSL,美国)的场发射扫描电子显微镜(FE-SEM:SU5,日立,日本)制备µm胶体二氧化硅悬浮液。
元素扩散通过能量色散光谱仪(EDS:X-Max50,日本Horiba)在25000倍放大率下进行评估,对于EBSD分析,加速电压、探针电流和倾斜角度设置为20 埃夫,14岁分别为nA和70°,步长为0.12 基底金属为µm。
32 接缝界面为nm,工作距离为15–18 在分析过程中使用了mm,谷物公差角为5°用于谷物识别,利用晶粒尺寸、反极图(IPF)图、带晶界的图像质量,在IQ图中。
2–15°的错取向角被定义为低角度晶界(LAGB),而高角度晶界(HAGB)被定义为大于15°的角度,对于NPL和PL连接,初始连续电流下的温度历史均呈快速上升趋势,随后脉冲电流下的温度历史均接近平稳(图3(a)),尽管两种情况在连接过程完成时温度均略有下降,在整个连接过程中,NPL连接的温度始终低于PL连接的温度。
NPL和PL加入的保温时间平均温度分别为900℃和,值得注意的是,对于这两个关节,EAPJ中使用的实验参数是相同的,温度历史的差异是由于几何诱导缺陷多孔层的电阻显著增,图1 EAPJ示意图:无多孔层(顶部)和有多孔层(,2.2。
EAPJ过程,2.4,机械测试,图10 界面上的显微硬度分布(测量距离为400µm,3.1,EAPJ过程响应和接头外观,EAPJ实验是在室温环境空气中,在带有定制夹具(图1)的万能伺服压力机上沿试样组件。
为了确保连接期间试样组件的稳定性,将AM-MS1和AISI410试样插入顶部和底部电,根据设置,每个试样可分为未受影响区域(连接期间插入电极)和热,在伺服压力机的十字头和电极之间插入两个胶木制成的绝。
以保护设备,在EAPJ过程中,可控发电机(SP-1000 U,韩国),最大排水量为15 毫米,恒定位移率为20.5 mm/min同时应用,用砂纸打磨试样的接合面,并在接合前用丙酮清洗。
4,结论,图8 覆盖晶界的IQ映射:(a) BMs,(b) NPL接头,(c) PL接头,KAM映射:(d) BMs,(e) NPL接头。
(f) PL接头(HAGBs和LAGBs的分数在I,KAM的平均值在KAM地图中给出),doi.org/10.1016/j.addma.2。
世界最大断面泄水隧洞完成开挖
近日,由天津港保税区区内企业中国铁建大桥工程局集团有限公,世界最大断面泄水隧洞——双江口水电站泄洪系统洞式溢,至此,双江口水电站泄洪系统四大洞室群全部转序进入衬砌施工,为水电站按期完工奠定了坚实基础,来源:经济日报新闻客户端,双江口水电站为大渡河干流上游控制性水库工程。
位于四川省阿坝州马尔康市和金川县境内,电站工程规模大,地质条件复杂,具有“高海拔、高大坝、高地应力、高流速、高边坡、高,中国铁建大桥局施工的泄洪系统工程主要包括洞式溢洪道,规模居世界前列,其中,洞式溢洪道呈城门洞型。
全长1818米,最大开挖断面高27.75米、宽19.3米,断面达516平方米,按照设计规划,洞式溢洪道是确保水电站在遇到超标洪水的情况下正常运,是保证整个水电站安全的最后一道防线。
为目前在建的世界最大断面泄水隧洞,一直以来,中国铁建大桥局依托工程创新平台,大力加强关键核心技术攻关,截至目前已获得鲁班奖14项。
詹天佑大奖17项,国家优质工程奖34项,国家科技进步奖6项等荣誉,作为天津港保税区2021年度百强企业,中国铁建大桥局将继续利用产业优势和科创实力,为建筑产业绿色转型、深度发展赋能,为“新基建”领域高科技产业化提供强力支撑。
为天津港保税区高质量发展贡献新的更大力量,(经济日报记者 周琳),“洞式溢洪道单孔泄洪量最大为每秒4138立方米,流速最高可达到42米每秒,极限泄洪状态时,洞室整体承受的过水自重将达88.6万吨,对泄洪洞过流面混凝土的抗冲磨、防空蚀、温控防裂性能,”据中国铁建大桥局集团现场技术负责人何克介绍。
为解决高流速、高水头、高强度,大泄量、大坡度、大断面条件下混凝土施工难题,该项目多次邀请专家和科研团队进行模拟试验,先后开展多项课题研究,同时,项目引进了国内首套温控混凝土“乙二醇+水冷”预冷骨。
采用抗冲磨性能更好的低坍落度混凝土,从源头控制混凝土开裂风险,在施工中,项目建设团队针对大断面、高地应力等难点,采用了中导洞先行、分层分部位开挖的工法。
利用“智慧建造”手段,通过150个传感器实时监测围岩变化情况,确保分层分部施工安全,据悉,大渡河双江口水电站建成后,可使大渡河干流每年增加枯期电量66亿千瓦时,节约标煤约296万吨,减少二氧化碳排放718万吨。
并显著提升下游城镇防洪能力。
世界最薄、智能化管理……这一大国重器满满都是中国智慧
在乌东德建设部技术部副主任刘科看来,这一方案实现了一举多得,在缩短直线工期的同时,方便大坝浇筑和施工质量控制,同时还简化了坝体结构,改善坝体受力条件,不仅是目前世界最薄的300米级特高拱坝。
乌东德水电站大坝也是世界首座全坝应用低热水泥混凝土,追求设计创新的同时,建设施工过程中,在应用新材料、新技术上,乌东德水电站也走在了前面,主体工程全面开工。
乌东德水电站大事记,近90度岩壁直插江底、近1800米两岸边坡高度、坝,“不同于三峡、向家坝等,自然边坡高且陡峭、地质构造复杂、层状地层岩性变化大,是乌东德水电站设计施工中面临的突出难点,”乌东德水电站勘察设计项目总工程师翁永红介绍。
而在乌东德水电站,经过长江设计院和三峡集团等多家单位的技术创新和联合,改变了这一常态,创造性地采用了将导流隧洞改建成弧门控制的泄水孔技术,2019年。
2015年,和以三峡大坝为代表的重力坝相比,拱坝特别是高拱坝的结构、受力情况更为复杂,整个施工过程中,坝体的受力状况、自身应力都在不断调整,因此,特高拱坝也被认为是水工界最复杂的建筑物。
机组步入总装阶段,乌东德水电站装机总容量1020万千瓦,工程动态总投资约1000亿元,电站建成后,多年平均发电量389.1亿千瓦时,平均每年可减少标煤消耗量超过1220万吨,减少二氧化碳排放量超过3050万吨。
2019年12月,乌东德水电站左、右岸地下电站先后实现首台85万千瓦,转子顺利吊装,标志着左、右岸机组安装全面步入总装阶段,2016年7月,随着上游围堰填筑至设计高程873米,乌东德水电站大坝围堰工程施工全面完成。
顺利实现围堰挡水目标,满足防洪度汛要求,为大坝后续基坑开挖与混凝土施工创造了良好的条件,“技术人员通过iDam2.0系统,可随时了解它的‘头疼脑热’,及时进行动态调整。
让大坝一直处于健康状态,”乌东德建设部工程师乔雨说,在盘点乌东德水电站建设过程中的科技创新大事时,中国三峡集团董事长、党组书记雷鸣山表示:“乌东德水,开展了一系列技术和管理创新,攻克了一项项世界级难题,在地下工程、坝工技术、装备制造等方面提升了中国乃至。
展示了全球大型水电工程智能建造的‘中国智慧’,”,力求坝身“完美无缝”,如果说溪洛渡水电站开启了大型水电智能化的1.0时代,正在建设中的乌东德水电站则更进一步向水电智能化2.,据介绍,乌东德水电站探索建设的iDam2.0系统,借助大数据、物联网、云计算等技术。
建立共享、协同、交互的智能大坝业务管理平台,可实时感知基础数据,并进行真实分析,最终实现智能温控、智能灌浆、智能喷雾等,可不要小瞧这罐混凝土,它里面所使用的水泥是低热水泥,不同于普通水泥或者中热水泥,低热水泥发热量低。
能显著降低混凝土最高温度,减少混凝土温度应力,有助于防止大坝温度裂缝发生,2016年,目前。
乌东德水电站5条导流洞均已下闸并完成封堵施工,水库正在稳步蓄水,又一高峡平湖呼之欲出,5月26日,乌东德水电站首批机组启动试运行。
按计划,今年7月将实现首批机组发电投产,最薄拱坝“身强体健”,位于云南禄劝县和四川会东县交界的金沙江干流上的乌东,是继三峡工程、溪洛渡水电站之后建设的又一座千万千瓦,“5月26日。
乌东德水电站首批机组启动试运行,这是继大坝主体工程全线浇筑到顶后,乌东德水电站建设中的又一个重要进展,这也意味着离计划中今年7月首批机组发电的目标更近了,”三峡集团乌东德工程建设部(以下简称乌东德建设部)。
乌东德水电站大坝是目前世界上最薄的300米级特高拱,也是世界首座全坝应用低热水泥混凝土的特高拱坝,2020年5月4日,乌东德水电站7号坝段最后一仓混凝土浇筑完成,大坝主体工程全线浇筑到顶。
全线浇筑到顶后,大坝进入到表孔金属结构安装、表孔大梁施工等尾工阶段,2016年12月,大坝基坑开挖至设计高程718米,建基面质量完全满足设计要求,坝基开挖工作如期顺利完成,是大坝建设中的关键节点。
不仅有着“纤细”的身型,乌东德水电站大坝还首次采用了不设导流底孔的创新设计,坝体内设置导流底孔来疏导江水,是大坝建设中的传统方式,像二滩、溪洛渡、小湾等水电站的大坝坝身均设有导流底,拱坝混凝土在浇筑硬化过程中产生大量的热量。
由于混凝土体积较大,使得内外热胀冷缩的程度不同,容易形成温度裂缝,如何确保混凝土浇筑后的温度控制在设计要求内,以防止裂缝产生。
一直是特高拱坝建设面临的世界级难题,大坝拥有“更强大脑”,自然边坡高陡,意味着浅表层山体和坡面随时有滚石坍塌的风险,坝址区岩石包括灰岩、白云岩、大理岩等多种类型。
为确保设计施工安全和坝体结构稳定,大坝建设者在创新中寻找答案,弹指一挥间,包括杨宗立在内的工程建设者们不畏艰险、勇于创新,见证了乌东德水电站建设中的一个个高光时刻,以水电工程机器视觉智能建造项目为例,通过在水电工程建设施工中引进非接触式红外热成像测温。
相关技术人员研发了将混凝土施工中的可见光与红外镜头,构建混凝土表面温度与出机口温度、浇筑温度相关模型,可以对大坝混凝土出机口温度、浇筑温度、表面温度进行,并具备超温预警预报功能,科技日报记者 唐婷,乌东德水电站大坝为混凝土双曲拱坝,共分15个坝段进行浇筑,混凝土浇筑总量约270万立方米。
“由于地处金沙江干热河谷,气候炎热少雨,昼夜温差大,施工区大风频发,大体积混凝土温控防裂更是难上加难,”乌东德建设部大坝项目部主任牟荣峰介绍。
2015年12月16日,国务院常务会议决定对金沙江乌东德水电站项目予以核准,“低热水泥也被称为大坝‘退烧药’,早在三峡工程建设期间,三峡集团就开始了低热水泥研究,通过不断试验和改进。
首次在乌东德水电站大坝上实现全坝应用,是世界大坝建造史上的一项创举,”杨宗立表示,精准勘察是科学设计的前提,早在勘察之初,长江设计院的技术人员采用遥感测绘、无人机勘察、三维,详细了解每一座山体、每一处岩石的情况,力求将地质勘察结果精确到米级。
为了实现对大坝状况的实时感知,大坝建设者将目光转向了智能技术应用,在溪洛渡水电站建设中,技术人员进行了300米级特高拱坝智能化建设关键技术,开发了智能拱坝建设与运行信息化平台(iDam),有效支撑现场生产管理,完成部分关键节点。
据介绍,项目设计团队首次采用“静力设计、动力调整”的设计新,为乌东德水电站大坝量身打造了“纤细”且“结实”的体,作为一座特高拱坝,乌东德水电站大坝坝顶海拔高程988米,最大坝高270米,坝顶上游面弧长326.95米。
厚高比仅为0.19,是目前世界上最薄的300米级双曲拱坝,想要破题,材料是关键之一,2017年3月16日,随着第一罐青灰色混凝土从缆机吊罐倾泻而出,落在了8号坝段第一个仓面。
乌东德水电站大坝工程由基础开挖全面转入主体混凝土浇,“静力设计、动力调整”,是指按静力条件初选体形,再根据动力条件优选体形,提高拱坝抗震安全度,翁永红介绍,实践证明,通过动力调整体形。
乌东德水电站大坝建设混凝土量仅增加3.1%,在不同工况条件下,大坝最大应力降低32%,乌东德水电站是金沙江下游水电规划四个梯级电站中的第,从向家坝、溪洛渡,到白鹤滩、乌东德,溯江而上,河谷越来越窄。
两岸山体越来越高,地质构造更为复杂,2015年12月24日,三峡集团在乌东德水电站工程现场召开建设动员会,标志着乌东德主体工程全面开工建设,至此,历经10多年科研、勘测、设计和筹建。
乌东德水电站项目全面进入主体工程建设期。
关于增材多孔层在马氏体时效钢与AISI410钢异种固态体连接中的有效性世界最大断面泄水隧洞完成开挖的内容就介绍到这里!