本文导读目录:
1、当磁弧振荡法作用于电弧增材制造制备的Hastelloy C276合金(1)
2、INCONEL 617 在 1100°F 至 1400°F 的温度下稳定性能
当磁弧振荡法作用于电弧增材制造制备的Hastelloy C276合金(1)
https://doi.org/10.1016/j,一般来说,残余应力的研究仅限于简单的几何形状,例如在AM制造的样品和模型中使用薄壁,这是由于在大型结构中使用完全耦合的热-机械模型的高,模型计算结果与实验测量结果吻合较好,在薄壁结构中,根据测量点的高度和扫描模式。
应力也随着最终建造高度的增加而变化,因为纵向应力从拉伸变为压缩,并可能向底部再次转换为拉伸,对于法向(建筑方向),由于底板受弯曲变形的约束,残余应力在墙体中心处为压应力,逐渐向边缘处为拉应力。
进一步的建模表明,边缘处存在高拉应力是由于底板对薄壁弯曲的约束,而不是由于熔体池尺寸的增大,图A1 典型快照显示了在WAAM过程中由热相机拍摄,电弧丝增材制造(WAAM),在沉积过程中以金属丝为原料。
电弧为熔合源,沉积效率高、工作环境友好、无危险粉末,与基于电子和激光的工艺相比,设备投资低,另一方面,由于沉积层厚,且在制造过程中经历了复杂的热循环和较高的热输入。
WAAM制造的零件具有一些共同的特征,包括试样表面粗糙度高,成分偏析明显,残余应力大等,微观结构的非均质和各向异性以及机械性能的相关变化。
决定了WAAM材料和组件的最终性能,这通常限制了它们在生产状态下的直接应用,因此,对WAAM材料的制造工艺和制造后工艺的优化是提高W,图1 (a)纵向振荡,(b)横向振荡,(c)圆振荡时电磁线圈的位置,未完待续。
冷轧12Cr-1.5Mo-lW钢在不同温度下时效后,随着时效温度提高到700℃(1290 F),显微组织是稳定的,700℃时,晶内析出相有溶解现象,晶界析出相有粗化现象,但在此温度下没有明显的微观结构变化,经x射线衍射鉴定。
析出相主要为M23C6,在725℃(1340 F),可以观察到再结晶和沉淀粗化,这两种效应都随着温度的升高而加速,图3 沉积过程中的电弧行为:(a)无MAO,MAO在(b) 5 Hz。
(c) 10赫兹,(d) 20hz,在5Hz下的MAO似乎可以提高所生产合金的机械性能,而在10Hz和20Hz的更高频率下的应用对机械性能,本研究增强了对WAAM制备的HastelloyC2,为利用MAO方法裁剪WAAM制备的合金的微观结构和,HastelloyC276的液相温度范围为1323,基于使用热感摄像机的观察(见典型的快照记录组件的温。
在凝固冷却速率没有MAO约160.3℃/ s,远低于229.6℃/秒的记录在应用MAO 5赫兹,当MAO频率增加到10 Hz和20 Hz时,凝固速率分别降低到177.8℃/s和180.5℃/,值得一提的是,随着MAO频率的增加。
凝固时间也有所增加,而不是之前报道的的减少,频率(10和20 Hz)随凝固时间的增加而增加的现,因此,与低频率(5 Hz)相比,高频率的MAO引起了更集中和更高的热输入密度,在较高的频率下。
在振荡周期中,流体流动方向的反转时间较短,从而导致焊接池中搅拌液体的速度较低,从而降低磁场的有效性,如图3、图4所示。
在当前GTAM模式下,MAO的应用对金属液滴尺寸没有明显的影响,这是因为所使用的电弧偏转角较小,磁功率也较低,Cr-l合金的显微组织,5Mo-lW钢(热6455)在不同温度下时效100。
在50% HNO3中电解腐蚀,极性相反,在本研究中,通过电弧增材制造(WAAM)在沉积镍基合金Hast,应用了三种不同频率(5 Hz、10 Hz和20 H,研究了WAAM沉积HastelloyC276合金试,并与未使用MAO的试样进行了比较。
电弧运动和熔池形态的在线监测表明,WAAM过程中加入MAO可降低沉积过程中的电弧密度,从而缩短凝固时间,这反过来又提高了竣工合金的表面精度,此外,通过MAO的应用,枝晶显示出更高的生长方向变化。
并减少了枝晶臂间距(DAS),表1列出了本研究中使用的HastelloyC276,在振荡频率分别为5 Hz、10 Hz和20 Hz的,在尺寸为205mm × 105 mm × 6 mm,4个样品的WAAM工艺参数保持不变。
电弧电流为140 A,移动速度为100 mm/min,送丝速度为1000 mm/min,GTAW焊枪以10 L/min的流速使用高纯氩(9,并使用尾部保护气体。
以尽量减少沉积零件的氧化,3.2. 表面粗糙度和几何测量,2.1. 材料制造,图1总结了在焊接系统中加入电磁线圈的三种类型的安排,这些排列导致了三种不同的可能的应用磁场方向:(1),(2)B⃑横向平行(y⃑)用一个电磁线圈引起的纵向。
用两个电磁线圈诱导电弧的圆周振荡(图1c),本研究选择圆弧振荡模式,由于电弧振荡幅度过大,导致电弧不稳定,导致电弧珠粗糙,烧穿,因此选择了振幅较低的5v电压。
之前的研究表明,5 Hz和10 Hz的MAO频率对改善WAAM过程,在目前的工作中,设置了更宽的电信号范围,产生5 Hz、10 Hz和20 Hz的MAO频率,图3显示了在不同频率(5、10和20 Hz)下,在没有MAO和有MAO的情况下,在沉积过程中捕捉到的一系列焊接电弧轮廓。
如图3a所示,在没有MAO的情况下,WAAM的弧形轮廓稳定且静态,相反,在不同频率的MAO作用下,沉积过程中出现了动态振荡弧(图3b-d)。
在当前施加的圆振荡模式下,当外加磁场使焊接电弧偏转时,等离子体电弧的方向同时发生变化,因此,电弧以圆形模式移动,并在熔融金属上产生额外的搅拌,当频率从5 Hz增加到20 Hz时。
偏转角度变化不大(~10°),随后,对于所有频率,随着MAO的加入,弧长略有增加,Corradi等人也发现了应用MAO后钢和钛合金材,这些结果证实了在WAAM过程中,MAO的应用确实引起了电弧运动。
在接下来的章节中,将进一步研究MAO在WAAM中的应用,以讨论其对熔池行为、热演化、宏观组织和微观组织以及,3.1,熔池的性能,表1 本研究中使用的HastelloyC276线的。
灭弧后,在每层冷却过程中,增加氩气流量30 s,在下一层沉积之前,任何飞溅的颗粒都要用不锈钢刷去除,在层间沉积之间大约间隔60秒。
没有采用其他方法来控制层间温度,采用fira655sc热成像相机,测量范围为−40-2000℃,波长范围为7.5-14µm,捕捉成形件的温度场,测量凝固时间,另外。
用另一台焊接摄像机(Xiris)观察了沉积过程中的,摄像机水平安装在焊接电弧的同一水平面上,这是最常用和被认为是观察电弧行为的最佳角度,通过匹配尺寸和形状,将微凝胶“对接”到模具中,(a-b)模拟结果与(c-d)实际组分对IN718,结果与(c-d)模拟结果吻合较好。
2.2,材料表征,图4显示了第五层沉积过程中捕捉到的典型熔池行为(为,在四种沉积条件中,在没有MAO的样品中。
从正面观察到最窄的焊接熔池,如图4a所示,用ImageJ®软件测量得到的熔池长度为17.7±,在5 Hz、10 Hz和20 Hz频率下,熔池长度分别为19.2±0.4 mm、21.1±0,此外,在没有MAO的情况下。
熔池中电弧热暴露位置一致,在焊弧下方出现下沉变形(图4a),然而,随着MAO的加入,电弧暴露位置周期性振荡,导致热加载面积增大,熔池长度增加。
从图4b-d可以看出,熔池的下沉变形也随着弧度的偏转而发生位移,据报道,这种摆动行为引起了物理搅拌,并增加了熔池中的对流流动,导致了相对较大的整体温度梯度和较短的凝固时间。
总的来说,磁力搅拌提高了墙面光洁度,注意,样品沉积在5 MAO的Hz显示最低的Rs(~145,但表面粗糙度的改善与MAO频率的增加不呈线性关系(,进一步提高磁搅拌10赫兹的频率和20 Hz似乎温和,表明搅拌效率降低(3.1节),表面粗糙度略有增加。
然而,在10 Hz和20 Hz条件下沉积的样品的Rs值仍,为~152 ~160 μ m,考虑到表面粗糙度的尺度,10 Hz和20 Hz的条件差异不显著,实验结果表明,5hz的MAO电极频率是提高表面光洁度的最佳频率,表明5hz是目前实验条件下提高表面光洁度的最有效频。
提高了沉积层的表面精度,有利于稳定沉积,减少了后加工,因此MAO的应用有利于提高WAAM加工精度和稳定性,提高最终零件质量,沉积系统建立在一个已建立的WAAM系统之上,该系统由GTAW焊接系统、保护气体单元、送丝器和衬。
在WAAM系统中加入了本课题组研制的由电磁线圈和振,磁场力(F⃑)即“洛伦兹力”,是焊接电弧电流(I⃑)与外部磁场(B⃑)的向量积,即F⃑=I⃑× B⃑,外部线圈定义了F⃑和B⃑的方向。
并决定了振荡模式,用激光表面扫描仪对四种沉积样品的表面光洁度进行了评,利用MATLAB软件对扫描结果进行处理,计算表面粗糙度的标准差(SD),并将其用于量化表面光洁度质量,金相标本提取- z平面的每个沉积样品,如图2所示。
并且按照标准程序准备包括装配、抛光和electro,在室温下15毫升盐酸,显微照片用徕卡DM6000光学显微镜(OM)拍摄,用扫描电子显微镜(SEM JEOL JSM-700,Oxford Instruments X-Max ,采用x射线衍射法(XRD),以Cu Kα (λ = 1.5418Å)为辐射源。
分析了其相组成,图2 冶金和机械试验试样提取示意图,不同NH3/NO比下Shell UOP工艺对SO2,利用磁弧振荡法调整电弧增材制造Hastelloy ,关键词:HastelloyC276,电弧增材制造(WAAM)。
磁弧振荡枝晶,纳米压痕,江苏激光联盟陈长军原创作品,表2 4个试样的总壁高和总壁宽的测量参数,研究结果还表明。
由于凝固过程中的元素偏析,在枝晶间区域形成了脆性的金属间相,这对增材制造的HastelloyC276组分的性能,除细化晶粒外,MAO的应用还可以减少不良的微观偏析和热裂的可能性。
从而提高金属材料的机械性能,尽管有这些公认的优势,但很少有研究在镍基HastelloyC276合金W,并了解其对生产部件的微观偏析、枝晶组织和机械性能发,为此,本研究旨在了解在gtaw基WAAM过程中应用MAO。
图5 不同条件下沉积材料的表面粗糙度曲线:(a)无,和MAO (b)在5hz,(c) 10 Hz,(d)在20 Hz,沉积合金在所有四种条件下的横截面显微图如图6所示,确定了沉积材料的总壁宽(TWW)和总壁高(TWH),结果如表2所示,与未添加MAO的样品(TWH = 16.5 mm和。
添加MAO的样品高度增加,宽度减小,在3个MAO样品中,5 Hz样品的TWH最大、TWW最低,而20 Hz样品的TWH最低、TWW最大的趋势相反,由于冷却速度通过较高的散热基板,第一个几个淀积层有更高或不同层带间距,但随着继续沉积。
层的形态和高度乐队变得稳定,此外,除前几层外,未添加MAO的样品(见图6a)呈现出相对平坦、浅层,而MAO样本通常有更厚的条带。
在MAO样品中,层带间距的增加与TWH的增加相一致,为了减少温室气体的排放和满足日益增加的电力需求,全世界越来越需要开发低排放的能源,作为传统化石燃料的替代品,镍基高温合金通常用作发电或储存系统中各种恶劣环境中,同时,它们也被评价为第4代反应堆的建造材料。
包括超临界水冷堆(SWCR)和熔盐堆(MSR),HastelloyC276是一种固溶体强化镍基高温,在恶劣的酸性和氟化盐环境中具有优异的抗氧化性和耐腐,它在环境和高温下也表现出优异的机械性能,因此,由于HastelloyC276结合了上述的良好性能,已被研究作为MSR和SWCR的候选结构材料,此外。
HastelloyC276广泛应用于航空航天领域,特别是作为航空发动机部件和化学加工应用(如烟气脱硫,由于四种试样的起始丝和沉积参数一致,因此可以认为,MAO细颗粒引起的熔池凝固时间的缩短是导致r含量降,综上所述。
MAO缩短了凝固时间,促进了对熔池中溢流的控制,此外,少量的热积累有利于降低MAO刺样品的表面粗糙度,使用MAO时,电弧的摆动行为及其较大的长度可以降低输入热密度,从而可能降低熔池的平均温度。
从而减少热积累,较短的凝固时间和较少的蓄热可以减少熔池的溢流,从而降低表面粗糙度,另一方面,磁搅拌作用对熔池表面粗糙度也有影响,搅拌效率取决于熔融金属的惯性和黏度。
图4 第5层沉积过程中记录的典型动态熔池形貌:(a,MAO在(b) 5 Hz,(c) 10赫兹,(d) 20 Hz,在金相试样中部的枝晶间和枝晶核心区进行纳米压痕,获得纳米硬度(H)和杨氏模量(Er),在Hysitron TI 950 Triboind,压痕载荷为7 mN。
步长为7 m,维克氏硬度测量的相同的金相试样,遍历从上到下的垂直方向和水平方向的宽度(见图2),使用Matsuzawa Via-F自动维氏试验机的,步长0.5毫米,和一个缩进住15秒的时间,在移动方向(x-y面),从4个试样中各提取7个拉伸试样。
距离侧面区域15mm,如图2所示,在Instron万能试验机上进行了恒定的十字头位移,用视频拉伸仪测量了拉伸加载过程中的位移,来源:Tailoring the surface ,dendritic microstructure 。
Additive Manufacturing,与使用传统制造工艺的材料中常见的等轴组织不同,增材制造合金通常具有枝晶组织,并伴有优先晶粒取向,除晶粒尺寸外,枝晶形貌(枝晶臂间距、枝晶取向等)及相关溶质分布是。
之前的研究表明,采用gtaw基WAAM制备的Hastelloy C,这是导致机械性能各向异性的主要原因,用激光传感器对四个样品的表面光洁度进行了扫描,为了限制检测噪声。
扫描区域被选择在距离沉积层的起始和底部15毫米的地,因为电弧的启动和熄灭,它们的尺寸不稳定,表面粗糙度(Rs)扫描结果如图5所示,结果表明,在3种不同的频率下,未添加MAO的样品中Rs的SD值从~200 μ m。
这证明了MAO对提高waam材料表面光洁度的能力,熔敷材料的表面粗糙度受填充丝、保护气体、走线速度(,如果向烟气中注入氨,FGD装置可以同时降低NOx,氨催化脱氮机理独立于化学吸附脱硫机理,上图显示了不同NH3/NO比率下反应器出口气体中N。
出口烟气中的NOx浓度最初可能超过进口烟气中的浓度,因为元素铜在验收开始时就存在,所以氮氧化物的还原没有被催化,氨氧化也会发生,随着CuO和CuSO4的形成,NOx浓度急剧下降。
逐渐接近一个依赖于流速、温度和NH4NOx比的值,可通过以下方式减少NOx的初始“滑移”:延迟向烟气,直到铜被氧化,先将铜氧化成氧化铜,或者以硫酸盐的形式保留未生成的部分受体/催化剂,例如,Sundaresan和Ram表明。
在钨极气体保护焊(GTAW)过程中加入MAO可细化,这是由于在凝固过程中由于焊接池中搅拌和流体流动的增,Wang等人发现,在使用MAO制造的Inconel 625合金的WA,树枝晶细化,化学偏析减少,这有助于增强其机械性能。
Ram等人报告了在GTAW过程中应用MAO后,铝合金焊缝的晶粒尺寸减小,拉伸延展性增强,这些令人鼓舞的结果表明,在凝固过程中应用MAO是细化焊缝和焊缝熔敷材料晶粒,从而改善其机械性能的一种有希望的方法,江苏激光联盟欢迎您的关注,参考文献:K.S。
Bal,J.D,Majumdar,A.R,Choudhury,Study ofintergranular cor,Corros。
Sci.,157 (2019),pp,406-419,1。
介绍,无孔(上)和无孔(下)EPCM的熔化过程(左:等温,右:PCM固相分数),模拟结果表明,凝固过程主要受传导影响。
然而,固体的形状很大程度上取决于胶囊中的空气,这减少了局部区域的能量转移,同时还发现,将PCM表面与管壁的温差从5°C增加到15°C,可使凝固时间缩短25%,Archibold等人进一步研究了一种封装的硝酸钠。
在有空隙和没有空隙的CSP应用中,硝酸钠球作为TES的潜在选择(见图),3,结果与讨论,江苏激光联盟导读:,WAAM过程中熔池的凝固在很大程度上受温度梯度的控,晶粒的形核和长大行为对最终的组织和性能有很大的影响,焊接电弧电流及其固有磁场产生电磁洛伦兹力。
产生自激搅拌效应,使熔池内流体流动,在以往的研究中,对外磁场在WAAM中的应用进行了探索,结果表明。
外加磁场会增强洛伦兹力,并通过磁弧振荡(MAO)增强人工搅拌,在传统的凝固(铸造)过程中,外加交变磁场可以诱导电磁搅拌(EMS)来细化晶粒,此外,在WAAM焊接和传统电弧焊中成功应用了MAO。
从而提高了各种合金的制造质量和晶粒细化,包括不锈钢、Al-、Ni-和ti合金,只需将微结构的大小和形状相匹配,就可以组装出高特异性的微结构,这类似于把钉子装进洞里(或把钥匙装进锁里),目前的微加工技术允许制造具有微米级精度和复杂性的结。
因此,具有匹配尺寸和形状的高度特定的微结构可以作为构建块,例如,Vunjak-Novakovic和同事通过微成型技,细胞植入的微凝胶以理想的几何图案“停靠”到模具中,最终用于研究各种细胞行为。
图6 横断面显微图显示了沉积样品在不同条件下的几何,TWW(总墙宽)和TWH(总墙高)显示,相邻层边界之间的频带间距也被标记出来,2.材料和方法。
INCONEL 617 在 1100°F 至 1400°F 的温度下稳定性能
——,减少面积百分比,不锈钢-沉淀硬化钢价格-高温合金-上海隆继金属集团,mpy,腐蚀率*。
温度,10(6)psi(GPa),合金 617 具有优良的可焊性,Inconel Filler Metal 617 ,填充金属的成分与母材的成分相匹配,熔敷焊缝金属在强度和耐腐蚀性方面可与锻造合金相媲美。
下表列出了来自焊接接头的全焊缝金属试样的典型室温拉,铝,1000 磅/平方英寸,酸浓度%,冲击强度,10(6)psi(GPa)。
mpy,42.038.3,126302396424428,10010004000,华氏度,0.10.40.5531503826,酸腐蚀,114.5133.5142.0144.0144.0。
405486487,合金 617 具有良好的热成型性,但由于其在高温下的固有强度,它需要相对较高的力,一般来说,617 合金的热成型特性与 Inconel 625,重成型或锻造的温度范围为 1850 至 2200°,可以在低至 1700°F 的温度下进行轻度加工。
尽管 617 合金的加工硬化率很高,但它很容易通过常规工艺进行冷成型,为获得最佳效果,合金应在细晶粒条件下冷成型,并应使用频繁的中间退火,冷成型退火应在 1900°F 下进行,用 Inconel 617 填充金属焊接的接头在焊,——。
合金 617 的成分包括大量的镍、铬和铝,以在高温下具有高度的抗氧化性和抗渗碳性,这些元素以及钼含量也使合金能够承受许多潮湿的腐蚀环,8.00,弹性模量*,华氏度,0.9216860.60.4。
0.610.712.4611.8921.29--,44328285104,1400,1.50,10010003640800012000,液相。
J,毫米/年,126.5126.0128.5130.0129.5,兆帕,锰,铬。
760,9410111312513714916117318,734769758755,13.414.716.319.322.525.52,510542。
0.60,595,242897464838--,111.5116.5117.5121.5132.0,--232444094,兆帕,伸长率%。
46.3,51.866.676.376.577.5,10010004000800012000,1000 磅/平方英寸,1000 磅/平方英寸,2132231819869,腐蚀率*。
硼,无曝光,毫米/年,℃,性能的稳定性,232,5650----。
钴,合金 617 是一种固溶体镍铬钴钼合金,具有优异的高温强度和抗氧化性,该合金还对广泛的腐蚀环境具有优异的耐受性,并且很容易通过常规技术成型和焊接。
高镍和铬含量使合金能够耐受各种还原和氧化介质,铝与铬一起在高温下提供抗氧化性,固溶强化由钴和钼赋予,7685848791,在超过 1800°F 的温度下结合了高强度和抗氧化,使 617 合金成为飞机和陆基燃气轮机中管道、燃烧,由于其耐高温腐蚀。
该合金用于硝酸生产中的催化剂网格载体、热处理篮和钼,合金 617 还为发电厂的组件提供了有吸引力的特性,包括化石燃料和核能,电气和热性能,暴露温度。
3537384038,419440465515561611662,æê-m,0.0030.0100.0130.130.791.,Btu/磅-°F,74(25)200(100)400(200)600。
mpy,358286138,11.8(81)11.6(80)11.2(77)1,0.0230.050.030.150.200.15,板棒管板或带。
46.551.855.759.567.6,抗拉强度,材料,热轧热轧冷拔冷轧,拉伸模量,1300,126.5138.0138.0,℃。
英尺磅,——,650,10.0,73.978.6。
1020304050607085,5663626467,--6.47.07.47.67.78.08.48.,毫米/年,mpy,比热***,酸浓度%。
抗拉强度,瓦/米-°C,伸长率,%,0.300.300.300.300.300.300,383336,磷酸的腐蚀速率,标本。
28930224513394,10010004000800012000,余,mpy,膨胀系数**,25947475452,--0.050.811.121.022.39。
872879886896893,110.4119.3,106.5111.5110.0109.5,铜,元素,钼,0.015,6967676134。
1100,最小,mpy,最大限度,7820040060080010001200140。
曝光时间,h,19135354038,兆帕,171,——,产品形态,毫米/年。
3.207.6710.0610.7710.87,面积减少,%,°F(°C),0.50,10.0。
776565,屈服强度(0.2% 抵消),导热系数*,1200,伸长率。
%,617 合金具有出色的抗氧化性,这源于该合金的铬和铝含量,在升高的温度下,这些元素会导致形成薄的、表面下的氧化物颗粒区域。
该区域在暴露于高温时迅速形成,直至其厚度达到 0.001 至 0.002 英寸,氧化物区域为在金属表面形成保护性氧化铬层提供了适当,它还有助于防止保护层剥落,合金 617 具有优异的抗渗碳性能,下表显示了 617 合金在 1800°F 的气体渗,增重测量表明在测试期间吸收的碳量。
201002004006008001000,58.770.570.6,毫米/年,硬度BHN,H 3 PO 4 + 1% HF175°F (80。
0.006,屈服强度(0.2% 抵消),769803810838910,铁,0.05,872952952,111.5,硫。
0.15,——,15.0,*根据电阻率计算,** 78°F 和所示温度之间的平均线性膨胀系数,*** 计算值,*两次测试的平均值。
气相,172181193173,0.015,接合,ohm-circ mil/ft,埃米/米/°C。
电气电阻率,0.50,30.6(211)30.0(206)29.0(20,*由动态方法确定**由弹性模量计算,761823。
H 3 PO 4,175°F (80°C),温度,屈服强度(0.2% 抵消),357459526527534,1020304048。
合金 617 对其强度水平的合金表现出异常良好的冶,涉及将材料暴露于 1100°F 至 1400°F ,尽管合金强度增加,延展性降低,但不会形成脆化阶段,下表显示了在高温下暴露至 12,000 小时后拉伸和冲击性能的变化,所有样品在暴露前都处于固溶退火状态。
强化归因于碳化物的形成,以及在 1200°F 至 1400°F 的暴露温度,γ′相的沉淀,与类似强度的含钨合金相比,该合金的低密度在需要高强度重量比的飞机燃气轮机等应,合金 617 通常用于固溶退火状态。
该条件为最佳蠕变断裂强度提供了粗晶粒结构,它还在室温下提供最佳的弯曲延展性,固溶退火在 2150°F 的温度下进行,时间与截面尺寸相称,冷却应采用水淬或快速空冷。
46.746.155.650.9,氧化和渗碳,0.1000.1040.1110.1170.124,319,1000 磅/平方英寸,在 1800°F (980°C) 的氢气/2% 甲,6937332832,617 合金对多种还原性和氧化性酸具有良好的耐受性。
合金中的铬赋予对氧化溶液的抵抗力,而镍和钼提供对还原条件的抵抗力,钼还有助于抵抗缝隙腐蚀和点蚀,在沸腾的硝酸中,浓度低于 20% 时,腐蚀速率小于 1mpy (0.025mm/yr),在 70% 的浓度下,速率是相对较低的 20mpy(0.5 毫米/年)。
速率由持续 72 小时的测试确定,在硫酸中,合金 617 在 175°F 的温度下对高达约 3,下表给出了在硫酸中的实验室测试结果,除了在沸腾的 30% 和 40% 溶液中的测试持续。
测试持续时间为 72 小时,该合金对盐酸的耐受性中等至较差,在 175°F 的实验室测试中,10% 浓度下的腐蚀速率为 150 mpy(3.8,20% 浓度下为 95 mpy(2.4 毫米/年),30% 浓度下为 50 mpy(1.3 毫米/年)。
下表还给出了含 1% 氢氟酸的磷酸的比率,测试持续时间为 72 小时,在氢氟酸中,合金 617 在浓度高达约 20% 时表现出有用的,该合金对液态酸的抵抗力很差,焦耳/公斤-℃,68,0.80。
合金 617 具有良好的可加工性,成型、机加工和焊接均按照镍合金的标准程序进行,某些操作的技术和设备可能会受到合金强度和加工硬化率,*两次测试的平均值,43.337.3,3.00,7367487577647707797938078,——。
酸浓度%,全焊金属*全焊金属**,62565658,175°F (80°C),1000 磅/平方英寸,毫米/年,705。
抗拉强度,硫酸腐蚀速率,1000 磅/平方英寸,兆帕,增重。
克/平方米,碳,腐蚀率*,沸点温度,——。
合金 617合金 263合金 188合金 L-60,镍,--11.612.613.614.015.416.,兆帕,321357384410466,0.20.20.40.40.70.40.40.6。
泊松比**,硅,10(-6) 英寸/英寸/°F,mpy,毫米/年,0.50。
生产方法,——,*两次测试的平均值,175°F 氢氟酸中的腐蚀速率,——,51020304050。
789920979993993,574848,磷,322318383351,钛,24.0。
热处理,20.0,1.120.812.082.162.64,1.2221.2451.2581.2781.308,58.356.358.158.556.4,H 3 PO 4,沸腾,剪切模量。
0.0050.0050.0100.0100.018,热成型和冷成型,Btu - in/ft² - hr - °F,402388401403389,769,兆帕。
关于当磁弧振荡法作用于电弧增材制造制备的Hastelloy C276合金(1)INCONEL 617 在 1100°F 至 1400°F 的温度下稳定性能的内容就介绍到这里!