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1、电磁搅拌控制激光固态成形Inconel 718高温合金的组织和机械性能
电磁搅拌控制激光固态成形Inconel 718高温合金的组织和机械性能
激光固相成形Inconel718高温合金工件中粗大,为提高合金的组织和机械性能,采用电磁搅拌(EMS)技术改变合金熔池的凝固过程,结果表明:EMS不能完全消除外延生长的柱状晶,但液态金属的强对流可以有效地影响固液界面生长模式。
合金元素在固液界面前缘的偏析受到抑制,整体过冷度相应降低,对比不同工艺参数下形成的试样的显微组织,发现随着磁场强度的增加,枝晶间形成的γ+Laves共晶相的尺寸和数量减小,合金元素分布更加均匀,残余应力分布更加均匀。
有利于再结晶后晶粒的细化,机械性能测试结果表明,使用EMS后,抗拉强度提高了100 MPa,延伸率提高了22%,合金的室温高周疲劳性能也从沉积态的4.09 × 1。
热处理态的5.45 × 104循环提高到12.73,需要指出的是,不同磁场强度沉积的试样在热处理后抗拉强度与塑性的差,如图6所示,说明电磁搅拌对热处理后的试样的影响并不显著。
对于大多数修复问题,不允许进行更高温度的固溶处理,这种处理将保留沉积样品的典型特征,EMS可以用于增强激光修复零件的材料,因为不允许更高的温度固溶处理,图8 不同电磁场强度热处理后的LSFed Inco,LSFedInconel 718高温合金残余应力分。
图7为热处理后不同电磁场强度的LSFedIncon,图8为不同尺寸范围的晶粒尺寸统计数据,如图7所示,热处理后样品均发生了静态再结晶,晶粒较沉积态晶粒细化,在30 ~ 80 mT的电磁场强度范围内,晶粒结构明显变细。
但在80 mT的电磁场强度较大时,也会形成一些较大尺寸的晶粒,如图8所示,再结晶样品中存在较多粒径大于350 μm的晶粒,这意味着EMS引起的Laves形状和数量的改变。
可以降低Laves周围发生应力集中和微裂纹形成的概,图8c和d为热处理后试样的断口,在热处理后的断口中,有EMS和没有EMS沉积的试样没有明显的区别,这也表明热处理后的试样具有几乎相同的拉伸性能,由此可以得出,EMS对Inconel 718高温合金1100℃高。
图4 不同电磁场强度下EMS- LSFed Inc,(a) 0 mT,(b) 30 mT,(c) 50 mT,(d) 80 mT,参考文献:W.D。
Huang,Laser solid forming,Northwestern Polytechnica,Xi’an (2007),F.C。
Liu,X.Lin,W.W,Zhao,X.M,Zhao。
J,Chen,W.D,Huang,Effect of solutiontreatme,Rare Metal Mater。
Eng.,39 (2010),pp,1519-1524,本文将电磁搅拌引入Inconel718高温合金的L,对熔敷态和热处理态试样的组织、拉伸性能和高周疲劳性,目的是优化LSFed Inconel 718高温合,采用等离子体旋转电极工艺(PREP)制备了尺寸约为。
粉末的化学成分见表1,基板由304不锈钢板切割而成,尺寸为150 mm × 60 mm × 6 mm,在LSF工艺前,先用砂纸打磨基材表面,然后用丙酮清洗,1,介绍。
本文探讨了电磁搅拌控制激光固态成形Inconel ,图11 lssfed Inconel 718高温合,图7 不同电磁场强度热处理后的LSFed Inco,(a) 0 mT,(b) 30 mT,(c) 50 mT。
(d) 80 mT,500oC时接收和再结晶k掺杂W棒轴向疲劳寿命,也绘制了Schmunk等人在815℃和1232℃沿,图5 不同电磁场强度下制备的LSFed Incon,(a) 0 mT,(b) 30 mT。
(c) 50 mT,(d) 80 mT,doi.org/10.1016/j.optlast,EMS对LSFed Inconel 718高温合金,沉积态LSFedInconel 718合金(无EM,如图3a所示。
这种粗大的柱状晶粒结构被认为是激光增材制造材料的典,在高温合金、钛合金等多种激光增材制造材料中都存在,定向凝固组织也导致了材料的各向异性,对于电磁沉积的样品,其枝晶结构与沉积时相同。
表明电磁沉积并没有改变磁场特性下的枝晶结构,测量了枝晶的初臂间距,结果表明,随着磁场强度的增加,初臂间距增大,证明了枝晶臂间距与温度梯度成正比,与过冷度成反比。
随着EMS对熔池的搅拌,强烈的对流可以将富集的合金元素从枝晶间区移开,降低本构过冷度,同时还可以增大液固界面前的温度梯度,这些都有利于增大主臂空间,上述结果表明,随着电磁场强度的增加。
电磁场对液态金属搅拌作用的增强,对液态金属组织的改变有有益的效果,图2 试样用于室温拉伸试验(a)和疲劳试验(b),(1)电磁搅拌对LSFedInconel 718高,Laves相的形态由条状转变为球状,数量减少,电磁搅拌(EMS)通过改变液态金属在熔池中的凝固行,成功地应用于焊接过程中。
以减少冶金缺陷和变形,Kern等人研究了激光焊接中磁搅拌的影响,他们发现磁流体动机械机制的利用使熔体流动“层叠化”,在熔池液态金属的凝固行为LSF具有类似的特征与焊接,所以电磁搅拌和激光固体形成的组合能给一个新的解决方,Qin 等研究了磁场搅拌对钛合金激光金属沉积的影响。
发现旋转磁场增强了熔池中的对流,提高了熔池的冷却速度,使熔池的显微组织更精细,机械性能更好,Yu 等报道了电磁搅拌在激光熔覆钢基WC/Co层上,结果表明:在电磁场的搅拌作用下。
熔覆层无气孔和裂纹,为了改善LSFed Inconel 718高温合金,Yu等在LSF处理中加入旋转磁场,发现电磁搅拌能有效影响枝晶间区γ+Laves共晶相,提高LSFed材料的显微硬度,图9 lssfed Inconel 718高温合金,在沈阳航空航天大学建立的激光金属沉积系统上,对Inconel 718高温合金样品进行了激光表面。
该系统由5kW DL-HL-T5000B快速横流C,为了实现对熔池的电磁搅拌效果,采用了电磁搅拌装置,该装置主要由两对永磁体、一个铝制转盘和一个步进电机,通过调节磁铁之间的间隙可以实现不同的磁场强度,通过改变电机转速可以获得不同的频率,基板固定在工作台上,不随转盘和磁铁旋转。
在LSF工艺之前,在磁铁方向不变的情况下,使用HT201高斯计在两块磁铁(LSFed Inc,由于磁体远高于沉积样品,因此在LSF过程中,磁场强度被认为均匀分布在熔池中,实验中使用的磁场频率为50 Hz。
并保持与所有样品相同,LSFed Inconel 718高温合金试样在室,对于沉积态试样,施加0 mT和50 mT电磁场时,疲劳寿命周期分别为4.09 × 104和8.21 ,应用EMS后。
疲劳寿命提高了一倍,疲劳寿命的提高与显微组织有关,其中,熔覆试样中Laves相的形态和数量对试样的疲劳性能,一方面,较大的Laves相条带脆性较大,在循环荷载作用下容易产生裂纹,形成疲劳裂纹源。
从而减少Laves相,延长疲劳寿命,另一方面,在适当的时效温度下,Laves相的减少会向基体释放更多的合金元素,从而形成更多的强化相,这些都有利于沉积态LSFed样品的疲劳性能。
热处理后,当磁场强度为0 mT和50 mT时,疲劳寿命分别增加到5.45 × 104和12.73,可见,热处理可以有效提高LSFed试样的疲劳性能(见图1,如上图,在两种不相混电解质溶液(ITIES)的界面上的半导,由于盐浓度的不同。
该纳米粒子非常薄(nm量级),并且在没有离子流过界面的情况下对电压也很稳定,纳米粒子的表面张力和极化率加深了电势阱,当粒子的尺寸大致在一个或几个纳米量级时,溶剂化作用的平衡将纳米粒子推向水相,而电场则将其推向有机相,图6也显示了EMS对LSFedInconel 71。
各试样的硬度随电磁场强度的增加而增加,当磁场强度为0、30、50和80 mT时,试样的平均硬度值分别为277、290、326和32,材料的硬度与其显微组织有关,Laves相在Inconel 718高温合金中是一。
该相的存在可以提高材料的硬度,然而,Laves相的形成消耗了大量的均一元素,如Nb和Ti,这不利于γ基体的强化,在沉积状态下。
γ枝晶主要通过合金元素的固溶强化得到强化,如图3所示,EMS降低了Laves相的尺寸和数量,使得更多的合金元素分布在γ枝晶中,从而提高了γ基体的硬度,电磁场对液态金属的搅动也会影响温度场,进而影响沉积态样品的残余应力分布,因为搅拌和液态金属的流动。
整个熔池的温度很容易和快速得到重新分配,和温度梯度的液体和固体界面将会扩大,导致快速凝固速度和较高的残余应力在内部通过地区,同时,两道道交叠区域的热循环也发生了变化。
冷却速率降低,导致该区域的残余应力减小,两道道交叠区域的残余应力差异变小,磁场强度越大,搅拌效果越强,两者的差值越小,表2 研究了LSFed Inconel 718高温。
(2)辅助电磁场的电磁搅拌作用使残余应力分布更加均,有利于再结晶后晶粒的细化,本实验中使用的不同样品的电磁场强度分别为0、30、,LSF的详细示意图如图1所示,工艺参数如下:激光功率P=1800W,扫描速度v=9mm/s,光斑直径D0=3mm,相邻焊道重叠η=40%。
Z方向增量ΔZ=0.3mm,保护气体流量(Ar)fgas=6L/min,沉积了几个试块,用于微观结构观察和机械性能测试(见图2),激光固体成形(Laser solid formin,LSF)是一种以激光束为热源,在重建程序的控制下逐层熔化粉末并形成金属结构的增材,与传统的材料制造工艺如铸造、锻造、焊接等不同。
LSF可以自由、快速地制造复杂的结构,而且所制造的材料结构致密,机械性能优异,以LSFed Inconel 718高温合金试样为,证明其拉伸性能优于工程应用的锻造标准,然而。
LSFed Inconel 718高温合金试样在热,且柱状晶粒分布不均匀,导致其疲劳性能偏低,不能满足航空航天行业的实际应用,因此,近年来LSF技术在高温合金组织制造中的应用受到了限,3.2. LSFedInconel 718高温合金。
图3 不同电磁场强度下制备的LSFed Incon,(a) 0 mT,(b) 30 mT,(c) 50 mT,(d) 80 mT,图6 不同电磁场强度下制备的LSFed Incon,(a) 0 mT,(b) 30 mT。
(c) 50 mT,(d) 80 mT,至于热处理样品如图7所示b,lsf样品制作的抗拉强度电磁场强度0,30、50和80吨增加到1359,1388,1362和1352 MPa。
分别高于as-deposited样品和伪造的材料在,拉伸强度的提高主要是由于时效过程中γ″相和γ′相的,众所周知,γ -″相和γ′相等析出相强化相的形成对合金元素的,1100℃固溶处理足以实现合金元素的均匀化。
这有利于拉伸强度的提高,在聚变反应堆的运行过程中,分流器将受到高通量等离子体和中子辐照的循环头负荷,结果表明,W材料的熔融再结晶开裂和塑性/蠕变变形可能导致转炉。
虽然导流器材料最重要的机械性能之一是疲劳性能,但关于W材料的疲劳寿命实验数据非常有限,上图为掺k W棒与常规热轧纯W板的低周疲劳寿命,在高应变条件下,再结晶k掺杂W棒材(900°C,0.33 h)的疲劳寿命与纯W棒材相似。
而在低应变条件下,k掺杂W棒材的疲劳寿命较长,再结晶k掺杂W棒材的疲劳寿命比纯再结晶W棒材的疲劳,结果表明,LSFed试样中再结晶晶粒组织的分布与残余应力的大。
高的残余应力增强了再结晶过程,使晶粒更加细小,从图8中还可以看出,随着磁场强度的增加,小于150 μm的小晶粒比例增加,而在较大的晶粒中则呈现相反的趋势,而80mt更高的磁场强度会导致大颗粒和小颗粒在整个,这可能是由于使用过大的电磁场强度时产生的乱流。
具体原因还需要进一步分析,图10 LSFed Inconel 718高温合金,(a)和(b)处于沉积状态,(c)和(d)经过热处理,(a)和(c)在没有EMS的情况下制备,(b)和(d)在有EMS的情况下制备。
电磁强度为50 mT,表1 Inconel 718高温合金粉末化学成分(,当磁场强度为30、50和80 mT时,Laves相体积分数由未施加EMS时的5.49%变,同时Laves相体积分数的降低意味着更多的合金元素,EDS分析显示,随着电磁场强度的增加。
Nb和Ti在内枝晶区含量增加,这两种元素是γ″和γ′析出强化相形成的最重要元素,如图5所示,而Mo和Mn的含量略有下降,Al的含量不受影响。
对应于Nb的增加和Ti innerdendrite,他们的内容interdendritric地区减少,导致更少的Nb和Ti的共晶反应剩余物和γ阶段,因此导致洗涤阶段的数量减少,以及形态学的改变,疲劳试样的断口形貌如图9所示,结果表明,在50 mT的电磁强度下。
lssf合金在沉积态和热处理态下的断口形貌不同,沉积态试样的断口形貌比热处理态试样的断口形貌光滑,疲劳裂纹扩展速度快,疲劳寿命较低,热处理后试样的粗断口也与试样中存在更细的晶粒相对应,研究人员报道了晶粒尺寸对金属材料[17]、[18]。
3.结果与讨论,至于不同样本的平均残余应力值,它可以看到,两个相邻的重叠区域的残余应力传递接近不同的样本,而每个传递的内部地区平均值增加随着电磁场强度的增加。
这表明,EMS显著提高了孔道内区域的残余应力水平,但对相邻孔道重叠区域的影响不显著,众所周知,电磁场只能通过剧烈的搅拌来影响熔池中的液态金属,从而实现液态金属的剧烈对流,从而使熔池中的温度场和合金元素分布发生相应的变化。
而相邻孔道交叠区域则经历了双重淬火过程,这一过程几乎不受电磁场的影响,图1电磁搅拌辅助激光固体成形装置设计方案,(3)通过对合金组织的改性,提高了合金的拉伸性能和高周疲劳性能,高温后固溶处理会使强化效果减弱,为了观察沉积态LSFedInconel 718高温,从试块上切下垂直于激光扫描方向的小截面。
用砂纸打磨和抛光,并用10ml CH5(OH)+10ml HCl+5,所使用的热处理工艺如下:在1100°C下固溶处理1,空气冷却至室温,然后在980°C下时效1 h。
空气冷却至室温,然后在720°C下时效8 h,炉内连续冷却至620°C,在620°C下保持8 h,最后空气冷却至室温,通过MR5000光学显微镜(OM)观察微观结构,图9为不同电磁场强度下。
LSFed Inconel 718高温合金在沉积状,对于沉积态试样(图9a),EMS可以同时有效提高拉伸强度和塑性,在磁场强度为30、50、80 mT时,拉伸强度分别为1023、1048、1072 MPa。
相应样品的伸长率分别为12%、25%、34%和32,结果表明,在沉积状态下,EMS同时提高了材料的强度和塑性,材料的强化是由于γ枝晶基体的固溶强化,因为EMS可以有效地增强熔池中液态金属的对流,增加固液界面的温度梯度,降低凝固的本构过冷倾向。
这些都将导致γ枝晶中合金元素含量的增加和抗拉强度的,材料的延性与Laves相的形态和数量有关,在外界荷载[15]作用下,Laves相的脆性往往会导致材料在变形过程中出现应,因此,在较高的磁场强度下,当EMS使Laves相的尺寸和数量减小时,沉积试样的伸长率相应增大。
2,实验的程序,(左)两种不混溶的电解质溶液之间的界面卡通,纳米粒子吸附在界面上(实际上纳米粒子比离子大得多),这三条曲线对应的零场吸收峰分别为490、560和6,(4)在不允许高温固溶处理的激光修复部件中,电磁搅拌可用于强化材料,3.1。
LSFed Inconel 718高温合金试样的显,江苏激光联盟导读:,对EMS制备的LSFed Inconel 718高,结果如图5所示,在没有EMS的情况下,两道道焊道重叠区域的残余应力绝对值高达500 MP。
远高于内道焊区的残余应力绝对值,随着电磁场强度的增加,重叠区域的残余应力增加速度相对较慢,内道区域的残余应力增加速度较快,如电磁场强度为50 mT时,前者为450 MPa,后者为300 MPa。
这两个区域的残余应力差相应减小,同时,不添加EMS时,N + 1孔道的残余应力小于N孔道的残余应力,如图5a所示,这意味着低密度凝固过程中的热积累会影响组织的均匀性,加入EMS后。
这种趋势减弱,如图5b所示,进一步提高电磁场强度50 c太如图5所示,通过N + 1的残余应力是略高于通过N还应该指出,样品的平均残余应力水平与EMS沉积高于样本没有EM。
当磁场强度为0 ~ 80 mT时,沉积试样的平均残余应力分别为223、270、330,4,结论,EMS应用于LSF工艺时。
Laves相的形貌发生了明显的变化,如图3所示,对应的高倍扫描电镜图像如图4所示,可以看出,加入EMS后,Laves相的形貌由未采用电磁搅拌时的连续长条状转,如图3c所示。
在磁场强度为80 mT时变为粒状,如图3d所示,在枝晶间形成Laves相的原因是Nb、Al、Ti等,EMS通过对液态金属的剧烈搅拌,使合金元素重新分布到远离固液界面的液态金属中,从而减轻合金的偏析,Laves相的持续生长受到抑制,其形态也发生相应的变化。
用Image Pro Plus软件对Laves相的,结果表明,EMS处理后Laves相的体积分数明显降低,3.4. LSFedInconel 718高温合金,3.5,LSFed Inconel 718高温合金试样的。
使用维氏显微压痕法测量残余应力,Suresh等人首次报告了该方法,Carlsson等人将其应用于金属材料,测量维氏显微硬度压痕的实际面积,并与标称面积进行比较,通过拟合公式计算残余应力,试样的拉伸试验在INSTRON 3382通用材料试。
拉伸速度为2 mm/min,试样的高周疲劳性能在INSTRON 8802液压疲,试验条件如下:应力比R=−1、光滑的疲劳试样,载荷频率f=10 Hz,最大应力Fmax=750 MPa,对于拉伸和疲劳试验,在每种条件下测试三个样品。
并计算拉伸强度、伸长率和疲劳寿命周期的平均值,以确保结果的准确性,拉伸和疲劳试验后,使用TESCAN VEGA II-LMH扫描电子显,3.3. LSFedInconel 718高温合金,江苏激光联盟陈长军原创作品。
来源:Control of microstruct,Optics &Laser Technology,为了比较不同试样的断裂机理,利用SEM观察了断裂形貌,结果如图8所示,添加或不添加EMS的沉积试样的断口表面均呈现典型的。
如图8a所示,韧窝中有破碎和剥落的颗粒,在韧窝周围形成微裂纹,从颗粒的形状、分布和数量等方面确定其为分布在枝晶间,Laves相是脆性的,在外界载荷下很难变形,应力集中发生在Laves与γ基体的界面上。
当应力水平足够高时,界面会形成微裂纹,部分Laves粒子会断裂释放应力,因此,Laves相的存在不利于材料的拉伸性能,尤其是延性,在LSF过程中应用EMS后,酒窝中Laves相颗粒数量减少。
酒窝形状更加规则,如图8b所示。
「干货」高温,高压,高速,低温等特殊机封介绍
实际生产中经常遇到液一固两相或气一固两相介质的密封,而机械密封的大敌是含有固体颗粒的溶液,5.由于化学反应有固体物质产生,3.对泄漏的腐蚀性或有毒的介质进行收集、安全排放或,有的带回收液盘,有的装排放管线,图上标明排放至安全区域,通常认为。
当机械密封的工作压力超过4~5MPa时就视作高压,有的密封公司把工作压力达到3MPa就作为高压,有的公司以PV值大小来衡量,有的公司则将压力和温度一起考虑,在设计耐腐蚀机械密封时,一般采取以下一些措施:,高速机械密封。
芳烃装置加料泵液力透平GAT-101A,功率968kW,转速6748r/ min,输送介质为烃类,使用温度43~39度,进口压力15.33MPa,出口压力1.9Mpa。
机械密封是布格曼公司HSHF型高压密封,其定型产品为单端面、流体动压式带泵效螺旋的结构.原,t = 300'C,V,90℃为界限),在高温下,密封主要间题有下列几项:密封端面液体汽化,摩擦副的热应力和热变雍。
组合件、镶嵌件可能因配合不当而松脱,辅助密封圈因高温引起的老化、龟裂、粘结和弹性消失,弹簧疲劳和强度降低,材料的腐蚀和磨损加快,1.密封端面早期磨损,2.提高密封零件的加工精度,所以,石油液化气用的低温泵常用以上这种结构。
对转动零件的截面要加大,静环也相应有较大的截面,不要在静环外径上有台阶或开槽.但要注意,随着密封面宽度b的增加,热变形和磨损也随之增加,同样要增加压盖的厚度以防变形和能承受压力.使用重载,使用较大直径的销子以适应较大的启动扭矩。
加大冷却介质的流量,高速泵为10~20L/min,有的高速密封的冲洗量达50~100 L/min,2.摩擦副材料选用硬对硬配合,常用硬质合金对硬质合金(或陶瓷),4.弹簧被杂质阻塞不能动作。
密封环镶嵌是充分利用端面材料和基体材料的特性,提高材料使用价值,一般对高温密封采用热镶法.但是,由于端面耐磨材料和基体材料的热胀系数有差异,在高温下使用时会产生摩擦环松动、脱落。
因此,对镶嵌结构的摩擦环采用的温度应予以特别注意.热镶结,除了与使用温度有关外,还与轴径尺寸有关.当摩擦副环基体为不锈钢、高镍合金,热镶硬质合金的允许使用温度对不同轴径的关系如图10,二、高温机械密封实例。
1.增大密封零件截面,高温机械密封,3.辅助装置,1.选用耐高温的密封材料,一、低温机械密封的要求,2.Y4D型金属波纹管密封(图3-22)。
2.低温甲烷泵机械密封,一、高速机械密封的要求,泵送低温介质主要指液化气体和易挥发的液体,如液态氮、液态氧、甲烷、乙烷、乙烯等液化气,芳烃装置循环油泵GA-102AB.功率1650kW。
转速6748r/ min,输送介质为汽油,操作温度262~284度,进口压力0.87MPa,出口压力~175MPa。
机械密封采用布格曼公司HSHF+MFL混合结构,这是适合高温、高压和高速工作条件下的密封,这里HSHF是单端面、流体动压式带泵效螺旋结构MF,以适应高速运转的要求.该密封从结构上布置成串联式,装于油泵的吸人端和排出端,因HSHF带有泵效螺旋。
它与轴的旋转方向有关.在吸入端的泵效套(12A)是,泵效外壳(25A)提左螺旋,在排出端的泵效套(12B)是左螺旋,泵效外壳(25B)是右螺旋,安装时按图上要求装配不能搞错.,关于氮、氧、空气等液化气体的物理性能如表10-3所,二、9AB型高速泵机械密封。
1.减少转动件的重量(质量),提高动力平衡度,(2)防止单端面密封在泵停转过程中大气中水分与密封,可用甲醇等化冰剂加以溶解,阻封部分也可通人氮气干气加以保护,一、高温机械密封的要求。
超低温:<-196℃,甲烷液化气在-99℃时的蒸汽压接近3MPa.乙烯装,采用双端面串联式机械密封,它是比拉公司BB81-K7+BB81B-S7型,尺寸为45 x 39与50 x 45(图10-20。
总之,既要充分冷却又要采取保冷措施,3.采取冷却措施,资料[6]介绍聚四氟乙烯在氦的沸点(-268.9℃,适宜做低温材料,但聚四氟乙烯的膨胀系数大。
所以在-50~-100℃温度使用时,常采用四氟填充石墨或玻璃纤维,而不用纯四氟材料.此外,在低温时,V形圈装到轴套上后,动环往往不能浮动,因此。
要注意V形圈的组装尺寸,虽然59B型密封的使用温度范围为-50~十230℃,如果泵送介质借助于输送装置,通过冷却器再进人密封,则59B型密封仍可用于介质温度大于230℃的场合.,芳烃装置釜液泵GA-116AB的介质温度为290℃,就是采用外冷却的59B型密封。
在高温下,材料的耐温性能显得特别重要,合理选用密封材料可使一般结构的机械密封仍能适用于高,简化手续,节省开支.表10 -1列出不同密封材料的使用极限温,3.尽童采用大弹簧,减少颗粒阻塞机会。
1.布格曼公司的HSHF+MFL型密封,一般低温机械密封是指工作温度在0~-50℃的密封,API-610的低温含义指温度低于-29℃,国内通常以密封腔温度低于-20℃为低温,(5)无轴的弯曲问题。
轴封可远离泵体,减少热的影响,电机安装架为遮风结构,所以电机的温升对泵几乎没有影响,(1)压盖底部装静环的幢孔面要保证高的平直度,因为在高压下,任何表面上的高出点会传给静环而引起泄漏,普通单端面机械密封遇到磨料介质时产生下列故璋:。
3.及时检查滑动端面磨损量,塑料和橡胶的低温性能比金属材料更为敏感.一般情况下,塑料和橡胶只能在-50℃以上的温度范围使用,对于低温泵,资料[13]介绍:丁睛橡胶的使用温度限为-60℃氯。
硅酮橡胶为-80℃,氟化橡胶为-45℃,聚四氟乙烯为-79℃,并认为使用以上这些材料作填料的机械密封以-70℃为,如果介质温度在-70℃以下,则使用波纹管型机械密封或者双端面机械密封,在一般的0~-50℃低温下,常采用单端面机械密封。
有非平衡或平衡型结构,但多数选用平衡型结构,这是因为密封端面的液休经摩擦后温度升高,液膜压力随之升高而将密封面推开,泄漏加剧,因此,低温时的端面比压要选高值。
在高温下,为了使密封可靠运行,尽可能对机械密封进行冷却,要避免在干摩擦状态下工作.必须保持密封间隙中的温度,(1)筒形结构,不必担心低温时发生变形,2.材质上选用耐腐蚀材科。
关于乙烯、丙烯、甲烷、乙烷、丙烷的物理性能如图10,注意在高压下因不同介质所造成的冲刷腐蚀和磨损,图10-12 (a),(b)表示不同摩擦副材料在不同的转速下介质为烃和水,冷却措施就是对密封进行温度控制,常用的温度控制有冲洗、阻封、加强液体循环等(详见第,在高温下,还可采用以下措施:。
低温:-20~-50℃,5.轴不能旋转,关于低温机械密封及低温泵材料如表10-4所示,低温时PTFE的机械性能如表10-5所示,金属材料随着温度降低,其抗拉强度和硬度增加而韧性下降。
用油作阻封液时,为了使气体的溶解度和结焦尽量小,应选用粘度低的油,如摩擦副处于高温条件下工作时,要尽一切可能使密封液在蒸发时不留残渣,所以使用聚乙二醇这类合成介质作阻封液,(2)提高密封面内外径和宽度的加工精度,因为在高压时。
密封内外径和宽度的精度对比压的变化有明显的影响.密,平直度必须限制在1个光带以内.此外,摩擦端面的垂直度和轴的精度也要相应提高,低温机械密封,二、低温甲烷泵机械密封,6.整个密封失效,国内用于耐腐蚀泵用机械密封有:151、152、15。
二、布格曼公司HSHF型高压机械密封介绍,为了节省空间并获得较高的重量与功率比,无论泵的结构和机械密封结构都很紧凑,一般石油化工公司都引进这种高速泵‘,目前扬子石油化工公司有关装置使用51台(见表3-4,中国石油化工总公司系统使用近200台。
图中60C用于齿轮箱密封,60A或60A+60B用于泵叶轮端密封,2.结构要求,当端面磨损量达到0.005mm时,就要对端面进行研磨。
并重新检查端面粗糙度和平直度,(2)第一级叶轮位于底部,通过增减柱形筒体的长度(图10-19中的叶轮只列出,实际有十多级),.来适应叶轮级数的变化,粘度如同比重一样。
是表示液体的润滑性质,液体具有较高枯度常常具有较好的润滑特性.液体粘度低,不要进行什么修改,磨料介质包含以下几种情况:,5采用流体动压式机械密封,4.如用波纹管密封代替普通机械密封,建议用橡胶波纹管和焊接金属经过喷涂或合成橡胶包夜的,因为一般金属波纹管对处理砂浆液能力差。
不太适用,3,59B型密封(图3-10),通常液体的比重在0.65以上就具有润滑性质,足够对大多数密封混合.液体的比重低于0.65则要求,扬子石油化工公司各引进装置工艺介质在使用温度下的粘,只有燃料油的粘度在0.1~0.4 Pa·s之间,其它介质的粘度很少超过0.1Pa·S。
1.结构上的隔离措施。
Nitronic30是一种氮强化奥氏体不锈钢
NITRONIC30化学成分碳:最大0.10锰:7,Nitronic30具有很高的抗冲击性,使其成为一系列重型应用的理想选择,Nitronic30已经被证明是煤炭处理设备和选煤,其使用寿命是其***接近竞争对手的两倍,磁导率:H = 200:退火<1.011,Nitronic30弹性模量:。
S20400不锈钢不锈钢材料号:牌号:S20400,屈服强度:49 KSI(339 MPa),销售牌号:C276哈氏合金alloy926、1.4,Nitronic30是一种氮强化奥氏体不锈钢,专为要求具有良好的耐水性腐蚀性能以及良好的耐磨蚀性,Nitronic30的退火机械性能远高于典型奥氏体。
Nitronic30是一种氮强化奥氏体不锈钢,专为要求具有良好的耐水性腐蚀性能以及良好的耐磨蚀性,硬度:RB 89,极限拉伸强度:108 KSI(749 MPa),伸长率:56%min,NITRONIC30热处理Nitronic30不能,NITRONIC30执行标准:ASTM A240。
ASTM A666NITRONIC30应用领域煤炭,溜槽衬里,铲斗,井筛,混合罐,软管夹,矿山设备,Nitronic30物理性能:。
Nitronic30的退火机械性能远高于典型奥氏体,密度:7.862克/立方厘米,Nitronic30机械性能:,拉伸时的ksi(MPa)28 x 103(193 。
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